normas urbanísticas municipales ucero (soria)

Transcripción

DELIMITACIÓN DE ZONAS INUNDABLES EN EL ENTORNO
DEL CASCO URBANO DE UCERO
NORMAS URBANÍSTICAS MUNICIPALES
UCERO (SORIA)
APROBACIÓN INICIAL
GAMA Grupo de Alternativas Medioambientales y Territoriales, S.L.
Septiembre 2008
ÍNDICE
1. INTRODUCCIÓN
2. JUSTIFICACIÓN LEGAL
3. TRABAJOS REALIZADOS
4. CARACTERÍSTICAS DE LA ZONA
4.1. Situación y orografía
4.2. Climatología e hidrología
4.3. Obras de drenaje
4.4. Geología y geomorfología
5. ESTUDIO DE AVENIDAS
5.1. Metodología de los análisis estadísticos
5.2. Caudal de avenida del río Ucero
5.3. Caudal de avenida de los arroyos de Lobos y del Castillo
6. PELIGRO DE INUNDACIÓN
6.1. Metodología utilizada
6.2. Condiciones de contorno y parámetros hidráulicos
6.3. Discusión de resultados
7. RESUMEN Y CONCLUSIONES
ANEJOS
ANEJO 1: ESQUEMAS
ANEJO 2: MAPA DE INUNDACIÓN
ANEJO 3: PERFILES LONGITUDINALES
ANEJO 4: PERFILES TRANSVERSALES
ANEJO 5: DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA
1. INTRODUCCIÓN
Este trabajo tiene como principal objetivo efectuar un estudio de avenidas y evaluar
el peligro de inundación de los sectores de suelo urbano no consolidado y suelo
urbanizable de las Normas Urbanísticas Municipales de Ucero (Soria).
En el mismo se ha realizado un estudio geológico y geomorfológico al objeto de
diferenciar niveles de terraza y la llanura de inundación del río Ucero, así como la
delimitación de los aluviales de dos arroyos que desembocan en la población de
Ucero; un estudio de avenidas a partir de datos hidrológicos y de lluvia máxima
registrados en las estaciones de Osma y Ucero respectivamente; y un estudio de los
peligros de inundación de la zona mediante la utilización del software HEC-RAS, un
paquete integrado de programas de análisis hidráulicos, creado por el Centro de
Ingeniería Hidrológica del Cuerpo de Ingenieros de la Armada de los Estados
Unidos.
De forma complementaria se ha utilizado el HEC-GeoRAS, una extensión del
Sistema de Información Geográfica ArcView que permite crear archivos de
importación de datos geoespaciales al HEC-RAS a partir del modelo digital del
terreno (MDT), y procesar los resultados geoespaciales generados por dicho
programa.
En cada perfil transversal se expresa gráficamente la altura máxima que alcanzaría
la lámina de agua para los distintos períodos de retorno, mientras que en el mapa
topográfico se delimitan las superficies de inundación obtenidas para cada período
considerado.
1
2. JUSTIFICACIÓN LEGAL
El presente trabajo se desarrolla amparándose en el Reglamento del Dominio
Público Hidráulico, aprobado por Real Decreto 849/1986, de 11 de abril. En su
artículo 9.1 delimita la zona de policía con una anchura de 100 metros medidos
horizontalmente a partir del cauce.
El artículo 9.2 del Reglamento define zona de flujo preferente como “aquella zona
constituida por la unión de la zona o zonas donde se concentra preferentemente el
flujo durante las avenidas, o vía de intenso desagüe, y de la zona donde, para la
avenida de 100 años de periodo de retorno, se puedan producir graves daños sobre
las personas y los bienes, quedando delimitado su límite exterior mediante la
envolvente de ambas zonas. A los efectos de la aplicación de la definición anterior,
se considerará que pueden producirse graves daños sobre las personas y los bienes
cuando las condiciones hidráulicas durante la avenida satisfagan uno o más de los
siguientes criterios:
a) Que el calado sea superior a 1 m.
b) Que la velocidad sea superior a 1 m/s.
c) Que el producto de ambas variables sea superior a 0,5 m2/s.”
Según el mismo artículo, “se entiende por vía de intenso desagüe la zona por la que
pasaría la avenida de 100 años de periodo de retorno sin producir una
sobreelevación mayor que 0,3 m, respecto a la cota de la lámina de agua que se
produciría con esa misma avenida considerando toda la llanura de inundación
existente. La sobreelevación anterior podrá, a criterio del organismo de cuenca,
reducirse hasta 0,1 m. cuando el incremento de la inundación pueda producir graves
perjuicios o aumentarse hasta 0,5 m. en zonas rurales o cuando el incremento de la
inundación produzca daños reducidos”.
En estas zonas o vías de flujo preferente sólo podrán ser autorizadas por el
organismo de cuenca aquellas actividades no vulnerables frente a las avenidas y
que no supongan una reducción significativa de la capacidad de desagüe de dicha
3
vía, siempre que el organismo de cuenca haya modificado los límites de la zona de
policía para incluir estas zonas, con arreglo al procedimiento previsto en el artículo
9.3 del Reglamento del Dominio Público Hidráulico.
Finalmente, en el artículo 14.3 considera zonas inundables las delimitadas por los
niveles teóricos que alcanzarían las aguas en las avenidas cuyo período estadístico
de retorno sea de quinientos años, atendiendo a estudios geomorfológicos,
hidrológicos e hidráulicos, así como de series de avenidas históricas y documentos o
evidencias históricas de las mismas, a menos que el Ministerio de Medio Ambiente,
a propuesta del organismo de cuenca fije, en expediente concreto, la delimitación
que en cada caso resulte más adecuada al comportamiento de la corriente.
También se fundamenta en las limitaciones que establece la Ley 5/1999, de 8 de
abril, de Urbanismo de Castilla y León, que en su articulo 9 apartado c), explicita que
“en áreas amenazadas por riesgos naturales o tecnológicos, tales como inundación,
erosión, hundimiento, incendio contaminación u otros análogos, no se permitirá
ninguna construcción, instalación ni cualquier otro uso del suelo que resulte
incompatible con tales riesgos”.
El artículo 18.2 del Reglamento de Urbanismo de Castilla y León, aprobado por
Decreto 22/2004, de 29 de enero, establece que “Las áreas amenazadas por riesgos
naturales o tecnológicos y las limitaciones impuestas en las mismas son las
establecidas, en esos términos o en cualesquiera otros análogos, por las
Administraciones públicas competentes para la prevención de cada riesgo, a las que
también corresponde evaluar en cada caso el cumplimiento del deber de prevención
de riesgos”. Según señala en artículo 18.3 del Reglamento citado, “cuando no exista
un pronunciamiento expreso de la Administración competente en relación con un
determinado riesgo, la delimitación del área amenazada y las limitaciones
necesarias pueden ser establecidas por el Ayuntamiento o la Administración de la
Comunidad Autónoma en forma de determinaciones justificadas incluidas en los
instrumentos de ordenación del territorio y planeamiento urbanístico aplicables, con
carácter subsidiario respecto del pronunciamiento de la Administración competente”.
4
3. TRABAJOS REALIZADOS
Para este estudio se han realizado los siguientes trabajos:
• Reconocimiento del cauce y llanura de inundación del río Ucero a fin de
determinar posibles puntos conflictivos (obras de drenaje, estrechamientos
del cauce, etc.) en las inmediaciones del emplazamiento y que pudieran
afectar hidráulicamente al mismo.
• Reconocimiento geológico y geomorfológico de las riberas del río y arroyos
aledaños al objeto de estudiar las llanuras aluviales y de inundación,
delimitación de los distintos niveles de terraza, así como el estudio de las
marcas de corriente, lóbulos de desbordamiento y cicatrices erosivas
existentes en las márgenes.
• Realización de varios perfiles taquimétricos transversales tanto del cauce
del río Ucero como de los arroyos de Lobos y del Castillo, a fin de completar
la topografía de las márgenes potencialmente inundables.
• Estimación de caudales de avenida del río Ucero y los arroyos de Lobos y
del Castillo para periodos de retorno de 10, 50, 100 y 500 años, conforme a
los caudales de aforo deducidos en el primer caso y a la Instrucción de
carreteras 5.2-IC Drenaje Superficial en el segundo.
• Modelización del comportamiento hidráulico del río Ucero y los arroyos de
Lobos y del Castillo a su paso por la localidad de Ucero.
• Delimitación en un mapa topográfico de las líneas de inundación
correspondientes a los períodos de retorno de 10, 50, 100 y 500 años.
• Situación de las alturas de inundación del río Ucero y los arroyos de Lobos y
del Castillo en los perfiles transversales para los períodos de retorno de 10,
50, 100 y 500 años.
5
• Evaluación y contraste de las alturas de inundación obtenidas con las
observaciones geomorfológicas realizadas en el área de estudio.
La información de partida con la que se ha contado ha sido la siguiente:
• Base topográfica 1:1.000 de la Junta de Castilla y León con isolíneas de 1
metro, ampliada con perfiles transversales taquimétricos.
• Ortofoto 1:5.000 de la Junta de Castilla y León (2002).
• Mapa Geológico digital de la Junta de Castilla y León (1:100.000).
• Información hidrológica de la Confederación Hidrográfica del Duero
correspondiente a la estación de aforos de Osma (E-02-118), en el período
1949-1950 a 2003-2004.
• Información hidrometeorológica de la Agencia Estatal de Meteorología
correspondiente a la estación de Ucero (2084), en el período 1968-2005.
6
4. CARACTERÍSTICAS DE LA ZONA
4.1. SITUACIÓN Y OROGRAFÍA
La población de Ucero se ubica aguas abajo del nacimiento del río Ucero, afluente
de la margen derecha del río Duero situado en la subcuenca del Alto Duero.
El nacimiento de este río se produce principalmente a partir del manantial de La
Galiana, una surgencia de origen cárstico que incrementa de forma notable el caudal
del río Lobos existente aguas arriba de dicho nacedero. Poco antes de su paso por
la población de Ucero las aguas de este río confluyen con las del río Chico situado
en su margen izquierda.
La zona estudiada se encuentra situada en las estribaciones meridionales de la
Sierra de Cabrejas, un sector de la Cordillera Ibérica constituida principalmente por
materiales calizos de edad Cretácico en los que el río Lobos y sus afluentes han
excavado profundos cañones de singular belleza que han dado lugar a la creación
del Parque Natural del Cañón del río Lobos.
La población de Ucero se sitúa aproximadamente a 1,7 kilómetros del nacimiento del
río homónimo, principalmente en la zona baja de la margen derecha del valle, así
como un pequeño sector en la margen izquierda.
La zona presenta altitudes comprendidas entre los 950 y los 1.020 metros, con una
orografía relativamente abrupta con laderas que presentan un desnivel de 60-80
metros y escarpados farallones calizos que limitan un fondo de valle relativamente
llano sobre el que discurre el cauce del río Ucero.
En la Figura 1 se expresa la situación de la zona de estudio.
7
ZONA DE ESTUDIO
Figura 1. Situación de la zona estudiada
Dentro de la zona estudiada, se observa la existencia de dos arroyos que desaguan
al río dentro del casco urbano de Ucero: el arroyo de Lobos, situado en la margen
derecha, y el arroyo del Castillo en la margen izquierda, cuyos antiguos cauces
constituyen actualmente las calles Sierra y Castillo respectivamente.
El arroyo de Lobos nace en las inmediaciones de Cabeza la Pila (1.176 m.) al NO de
la población de Ucero y presenta una cuenca de 3,24 Km2, una longitud de 3,9 Km.,
con un desnivel de 170 m. y una pendiente media de 4,4%.
El arroyo del Castillo, nace en las inmediaciones de la Lastra (1.067 m.) y presenta
una cuenca de 0,39 Km2, una longitud de 1,7 Km., con un desnivel de 100 m. y una
pendiente media de 5,9%.
8
A lo largo de las márgenes del cauce del río Ucero, se observa la existencia de
vegetación de ribera, mientras que en las zonas aledañas, correspondientes a la
llanura de inundación del río, existen cultivos de huerta y algunas choperas para
aprovechamiento maderero.
En la Figura 2, correspondiente a una ortofoto a escala 1:5.000 de la zona, se puede
observar los límites del casco urbano de Ucero y las características y usos del
terreno.
Ayo. Lobos
Ayo. Castillo
Figura 2. Características de la zona estudiada
4.2. CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA
4.2.1. Descripción general
El clima existente en este sector de la cuenca Alta del Duero puede considerarse
como continental, con importantes variaciones térmicas entre invierno y verano, y
temperaturas medias anuales de 7-11 ºC. Las precipitaciones anuales generalmente
9
oscilan entre 450 y 900 mm. y se distribuyen irregularmente a lo largo del año,
alcanzando registros máximos en el período de noviembre-diciembre, coincidiendo
con la entrada de las borrascas atlánticas, y mínimos en julio-agosto en que
predomina el anticiclón de las Azores.
La prolongación hidrológica del río Ucero a través del río Lobos tiene su nacimiento
en Campo Torcás, al S de la población de Mamolar, a una altitud de 1.140 m. El
curso de este río hasta el nacimiento del Ucero presenta una dirección NO-SE y una
longitud de unos 37 Km., con un desnivel total de 180 m. y una pendiente media del
0,5%.
Desde su nacimiento el río Lobos recibe por su margen izquierda las aguas de los
ríos: Rabanera, Beceda, Mayuelo, Laprima y Navaleno. Una vez que el río Ucero
recibe las aguas del río Chico, tiene lugar un cambio de dirección hacia el S hasta su
confluencia con el río Duero, en las inmediaciones de Osma. La superficie total de la
cuenca del río Ucero es de unos 900 Km2, mientras que la superficie de la cuenca
hasta la localidad de Ucero es de 345 Km2, es decir, un 38,3% del total.
Según datos de la Confederación Hidrográfica del Duero (CHD) el río Ucero
presenta unas aportaciones de 244 Hm3/año y un caudal medio de 7,7 m3/s. Según
datos del Instituto Geológico y Minero de España (IGME), del total de las
aportaciones de este río, un volumen de 63 Hm3/año (26%), corresponden al drenaje
de
la
Unidad
Hidrogeológica
“Arlanza-Ucero-Avión”
(02.10)
a
través
fundamentalmente del manantial La Galiana y de otras surgencias de origen
cárstico.
4.3. OBRAS DE DRENAJE
Se ha realizado un reconocimiento de la zona a fin de inventariar las obras de
drenaje situadas al lo largo del cauce que pudieran tener influencia en el régimen
hidráulico del río Ucero y de los arroyos tributarios existentes en el caso urbano.
10
La capacidad de desagüe se ha calculado siguiendo la instrucción 5.2-IC “Drenaje
superficial” del MOPU (1990) mediante la aplicación de la fórmula de ManningStrickler que establece que:
Q = S ⋅ R 2 / 3 ⋅ J 1/ 2 ⋅ K ⋅ U
Donde:
Q: Caudal desaguado
R: Radio hidráulico
J: Pendiente de la línea de energía
K: Coeficiente de rugosidad
U: Coeficiente de conversión
Se han estudiado cuatro obras de drenaje, 3 de las cuales se representan en la
Figura 3:
OD-1
OD-2
OD-3
Figura 3. Situación de las obras de drenaje
11
OD-1 Puente sobre el río Ucero
Se trata de una estructura en arco con dos vanos, de sillería, situada al NE de la
localidad de Ucero que permite el paso de la carretera SO-920 sobre el río Ucero.
Cada vano presenta una anchura de 10 m., una altura de 4-5 m., una pendiente del
0,05% y un coeficiente de rugosidad K estimado de 30 m1/3/s.
La capacidad de desagüe calculada para este puente es de unos 160 m3/s.
OD-2: Alcantarilla arroyo de Lobos
Se trata de una alcantarilla tipo arco, de sillería, situada junto al puente, que permite
el paso de la carretera SO-920 sobre el arroyo de Lobos.
Presenta una anchura de 2,0 m. y una altura en la clave de 1,15 m., una pendiente
del 0,5% y un coeficiente de rugosidad K estimado de 30 m1/3/s.
La capacidad de desagüe calculada para esta alcantarilla es de unos 13,6 m3/s.
OD-3: Tajea arroyo del Castillo
Se trata de una tajea tipo marco, de sillería, situada junto al puente, que permite el
paso de la carretera SO-920 sobre el arroyo del Castillo.
Presenta una anchura de 0,7 m. y una altura 0,9 m., una pendiente del 0,6% y un
coeficiente de rugosidad K estimado de 40 m1/3/s.
La capacidad de desagüe calculada para esta tajea es de unos 4,3 m3/s.
OD-4: Puente sobre el río Ucero
12
Se trata de una estructura de vigas con dos vanos, de hormigón, situada al S de la
localidad de Ucero que permite el paso de la carretera a Nafría de Ucero sobre el río
Ucero.
Cada vano presenta una anchura de 14 m., una altura de 2-2,5 m., una pendiente
del 0,05% y un coeficiente de rugosidad K estimado de 30 m1/3/s.
La capacidad de desagüe calculada para este puente es de unos 153 m3/s.
4.4. GEOLOGÍA Y GEOMORFOLOGÍA
Desde el punto de vista geológico, la zona estudiada se encuentra situada en la orla
mesozoica meridional de la Sierra de Cameros correspondiente a la Cordillera
Ibérica caracterizada por la existencia de materiales principalmente carbonatados,
de edad Cretácico y Jurásico, afectados por la orogenia alpina que da lugar a una
tectónica de cobertera con plegamiento y cabalgamientos de dirección NO-SE.
4.4.1. Estratigrafía
Desde el punto de vista estratigráfico las unidades existentes en la zona estudiada
son las siguientes:
CRETÁCICO
Margas-Turonense (CM)
Afloran en el extremo N del área estudiada, ocupando la zona inferior de las laderas
del valle del río Ucero. Está constituida por margas grises con algunas
intercalaciones de calizas micríticas nodulosas y biomicríticas, con una potencia total
de 50-70 m.
Calizas nodulosas-Coniacense(CCN)
13
Afloran en gran parte de la zona estudiada ya que conforman las laderas y zonas
más escarpadas del valle excavado por el río Ucero. Se apoyan de forma
concordante sobre la unidad anterior y está constituida por bancos de calizas
nodulosas (biomicritas), de color gris-beige claro, de espesor métrico, con algunas
intercalaciones de margas, con una potencia total de 100 m.
PALEÓGENO
Conglomerados calizos (PCG)
Afloran al S de la zona estudiada, ocupando las zonas más elevadas apoyándose de
forma discordante sobre las calizas nodulosas del Coniecense (CCN). Están
constituidos por conglomerados calizos heterométricos con cemento carbonatado de
color blanquecino-anaranjado.
CUATERNARIO
Depósitos aluviales (QAL)
Ocupan el fondo del valle del río Ucero, así como la parte inferior de los arroyos que
confluyen en el mismo, con un espesor variable comprendido entre 1 y 4 m. Están
constituidos por arenas y gravas de naturaleza calcárea, con una matriz arcillolimosa más o menos abundante de color marrón.
Depósitos coluviales (QCOL)
Recubren de forma discontinua las zonas de ladera y presentan un espesor variable
generalmente inferior a 2 m. Están constituidos por bloques y gravas angulosas de
naturaleza calcárea englobados por una matriz areno-limosa marrón.
4.4.2. Tectónica
14
Los materiales cretácicos se encuentran afectados por la Orogenia Alpina dando
lugar a estructuras de dirección NO-SE, según una tectónica de tipo tangencial que
da lugar a plegamientos suaves y a estructuras cabalgantes con vergencia SO (San
Leonardo-Cubilla).
En la zona de estudio los materiales cretácicos se encuentran buzando suavemente
hacia el SSO ya que se sitúan en el flanco meridional del anticlinal de AylagasFuentecantales en cuyo núcleo afloran materiales de la Facies Utrillas (Cretácico
Inferior).
4.4.3. Geomorfología
Desde el punto de vista geomorfológico, el agente de modelado más importante lo
constituye la erosión fluvial que origina una red de drenaje bastante influenciada por
la litología y estructura de los materiales mesozoicos. La existencia de bancos de
calizas, más resistentes a la erosión, da lugar a crestones y sierras paralelas de
orientación NO-SE, separando zonas de valle a lo largo de los cuales se dispone la
red de drenaje.
Otro importante agente de modelado son los procesos cársticos o disolución de
calizas a partir de las aguas subterráneas, que es responsable, en buena medida,
del trazado y abrupto relieve del valle del río Ucero, así como de las surgencias y
manantiales que se producen a través de los niveles acuíferos calcáreos del
Cretácico Superior en su contacto con las margas más impermeables (Manantial de
la Galiana o Nacedero del río Ucero).
En la Figura 4 se representan las distintas unidades geológicas y geomorfológicas
diferenciadas.
15
GEOLOGÍAY GEOMORFOLOGÍA
Escala 1:25.000
CUATERNARIO
Depósitos aluviales (QAL)
PALEÓGENO
Conglomerados calizos (PCG)
Calizas nodulosas-Coniacense (CCN)
CRETÁCICO SUP
Margas-Turonense (CM)
Figura 4. Mapa geológico y geomorfológico
16
5. ESTUDIO DE AVENIDAS
5.1. METODOLOGÍA DE LOS ANÁLISIS ESTADÍSTICOS
El objeto de los análisis estadísticos de una determinada variable X, es la estimación
de su valor x, con una determinada probabilidad F de no ser superada:
Prob (X ≤ x) = F(x)
En el caso de análisis de avenidas o en meteorología, es común utilizar el concepto
de período de retorno T de un determinado caudal Q, como el tiempo medio, en
años, que transcurre entre distintas ocurrencias de caudales superiores a dicho valor
Q. La definición de las relaciones Q-T (o estimación de cuantiles) es el resultado
habitual de los análisis estadísticos de caudales de avenida (Ferrer, J., 1993).
En un determinado punto de la red hidrográfica, con datos de caudales máximos a lo
largo de un número suficiente de años, la estimación de la relación Q-T puede ser
abordada mediante series anuales de caudales máximos (Q1, Q2,..., Qm). En estos
casos se asume que estas series constituyen muestras aleatorias de una población
cuya variable Q sigue una distribución Prob (Q ≤ q) = F. El valor de la variable con
una probabilidad de ser superada de 1/T se dice que tiene un período de retorno T.
Denominando QT , este valor resulta:
1-F(QT) = 1/T
Ley de Gumbel
La distribución de Gumbel es ampliamente utilizada en el estudio de frecuencias de
valores extremos de variables hidrológicas y meteorológicas.
Esta ley tiene la siguiente distribución:
17
F ( x) = e − e
− a ( x − x0 )
donde e es la base de logaritmos neperianos y a y x0 son parámetros que pueden
determinarse en función de la media y desviación típica de los valores registrados,
según las ecuaciones siguientes:
1
s
=
a sn
x0 = m −
sn
yn
s
xt = x 0 −
1
y
a
Donde:
m:
media
s:
desviación típica
xt :
caudal para el período de retorno “T”
y, mn, sn:
variable reducida, media y desviación típica de dicha variable
5.2. CAUDAL DE AVENIDA DEL RÍO UCERO
5.2.1. Datos de partida
Para el estudio de avenidas del río Ucero se han considerado los registros de caudal
máximo anual de la estación de Osma (E-02-118), con una cuenca vertiente de
900 Km2, para el período 1949-1950 a 2003-2004 suministrados por la Sección de
Hidrología de la Confederación Hidrográfica del Duero.
En la Tabla 1 se expresan los valores de caudal máximo anual obtenidos en la
estación de aforos.
18
Año
1949-50
1950-51
1951-52
1952-53
1953-54
1954-55
1955-56
1956-57
1957-58
1958-59
1959-60
1960-61
1961-62
1962-63
1963-64
1964-65
1965-66
1966-67
1967-68
1968-69
1969-70
1970-71
1971-72
1972-73
1973-74
1974-75
1975-76
1976-77
Q (m3/s)
3,8
3,8
6,0
1,6
10,3
16,5
15,1
3,5
9,3
10,1
22,7
18,3
45,9
72,0
47,3
42,1
72,1
36,8
55,9
190,0
47,5
44,7
91,8
56,5
33,6
39,0
4,4
152,7
Año
1977-78
1978-79
1979-80
1980-81
1981-82
1982-83
1983-84
1984-85
1985-86
1986-87
1987-88
1988-89
1989-90
1990-91
1991-92
1992-93
1993-94
1994-95
1995-96
1996-97
1997-98
1998-99
1999-00
2000-01
2001-02
2002-03
2003-04
Q (m3/s)
187,8
95,2
29,3
10,8
115,9
21,7
40,0
123,4
118,9
36,9
51,7
28,4
11,7
61,8
40,9
53,6
61,2
37,1
105,0
141,0
2,4
20,3
144,0
1,9
59,7
39,1
Tabla 1. Caudales máximos anuales (Estación de Osma)
En la Tabla 2 se expresan los caudales deducidos a su paso por la localidad de
Ucero teniendo en cuenta que el caudal del río Ucero en dicho punto comprendería
la totalidad de las descargas subterráneas a través de manantiales (25,8%) y el
38,3% de la escorrentía superficial.
19
Año
1949-50
1950-51
1951-52
1952-53
1953-54
1954-55
1955-56
1956-57
1957-58
1958-59
1959-60
1960-61
1961-62
1962-63
1963-64
1964-65
1965-66
1966-67
1967-68
1968-69
1969-70
1970-71
1971-72
1972-73
1973-74
1974-75
1975-76
1976-77
Q (m3/s)
2,1
2,1
3,3
0,9
5,6
8,9
8,2
1,9
5,0
5,5
12,3
9,9
24,9
39,0
25,6
22,8
39,1
20,0
30,3
103,0
25,8
24,2
49,8
30,6
18,2
21,1
2,4
82,8
Año
1977-78
1978-79
1979-80
1980-81
1981-82
1982-83
1983-84
1984-85
1985-86
1986-87
1987-88
1988-89
1989-90
1990-91
1991-92
1992-93
1993-94
1994-95
1995-96
1996-97
1997-98
1998-99
1999-00
2000-01
2001-02
2002-03
2003-04
Q (m3/s)
101,8
51,6
15,9
5,9
62,8
11,8
21,7
66,9
64,5
20,0
28,0
15,4
6,3
33,5
22,2
29,1
33,2
20,1
56,9
0,0
76,4
1,3
11,0
78,1
1,0
32,4
21,2
Tabla 2. Caudales máximos anuales (Ucero)
5.2.2 Resultados obtenidos
El ajuste Gumbel realizado ha permitido determinar los caudales máximos de
avenida para unos periodos de retorno de: 5, 10, 25. 50, 100, 500 y 1000 años
20
PERIODO
RETORNO
CAUDAL
m3/s
5
37,2
10
49,3
25
64,5
50
75,8
100
87,0
500
112,9
1000
124,1
Estos caudales son siempre inferiores a la capacidad de drenaje de la OD-1,
estimada en 160 m3/seg.
5.3. CAUDAL DE AVENIDA DE LOS ARROYOS DE LOBOS Y DEL CASTILLO
5.3.1. Metodología utilizada
Para cuencas pequeñas como sería el caso del arroyo de Lobos y el arroyo del
Castillo, los métodos hidrometeorológicos son los más adecuados en el cálculo de
los caudales y se basan en la aplicación de una intensidad media de precipitación a
la superficie de la cuenca, a través de una estimación de la escorrentía, con lo que
se admite que la única componente de dicha precipitación que interviene en la
generación de caudales máximos es la que escurre superficialmente.
El caudal se calcula mediante la fórmula de la Instrucción 5.2-IC relativa a drenaje
superficial del MOPOU (1990):
Q=
C⋅I ⋅A
3
Donde:
Q (m3/s):
Caudal punta para un período de retorno determinado
21
It (mm/h):
Intensidad media durante un intervalo igual al tiempo de concentración Tc
A (Km2):
Superficie de la cuenca
C:
Coeficiente medio de escorrentía
Intensidad media precipitación
La intensidad media de precipitación I (mm/h) se obtiene de la relación I/Id expresada
en un gráfico I/Id-I1/Id versus t
Donde:
Id (mm/h):
Intensidad media diaria de cada periodo de retorno considerado, igual a Pd/24
Pd (mm):
Precipitación total diaria correspondiente a cada periodo de retorno
I1 / Id (mm/h): Relación establecida en gráfico y que para esta zona tiene un valor de 10,5
t (h):
Duración del aguacero que se tomará igual al tiempo de concentración Tc
Tiempo de concentración
El tiempo de concentración se calcula mediante la expresión:
 L 
Tc = 0,3 ⋅  1 
J 4
0 , 76
Donde:
L:
Longitud del cauce principal (Km.)
J:
Pendiente media (m/m)
Escorrentía
El coeficiente de escorrentía C se calcula mediante la expresión:
22
C=
( Pd − P0 ) ⋅ ( Pd + 23 ⋅ P0 )
(Pd
+ 11 ⋅ P0 )
2
El umbral de escorrentía P0 se obtiene promediando los valores P0 iniciales de la
tabla del U. S. Soil Conservation Service para la cuenca y multiplicándolos por un
factor de corrección geográfico que en esta zona tiene un valor de 2,2.
5.3.2. Datos de partida
Precipitación máxima en 24 horas
Los datos de precipitación máxima en 24 horas corresponden a la estación de Ucero
(2084) y comprenden el período: 1968-2005.
Año
1968
1969
1970
1971
1972
1973
1974
1975
1976
1977
1978
1979
1980
1981
1982
1983
1984
1985
1986
Precipitación
max (mm)
22
37,3
22
27,5
36
36
50
55,4
36
42
50
28
60
39
25
27
24
42,5
34
23
Año
1987
1988
1989
1990
1991
1992
1993
1994
1995
1996
1997
1998
1999
2000
2001
2002
2003
2004
2005
Precipitación
max (mm)
60
45
39
26,2
45,2
30
43
29
64,7
27,3
43,2
32,1
37,6
35,8
41
32,7
64,5
25
24,5
5.3.3. Proceso de cálculo
El ajuste Gumbel realizado ha permitido determinar las lluvias máximas en 24 horas
para unos periodos de retorno de: 5, 10, 25, 50, 100, 500 y 1000 años
PERIODO
RETORNO
PRECIPITACIÓN MAX.
(mm)
5
46,3
10
53,2
25
61,9
50
68,3
100
74,7
500
89,4
1000
95,8
Intensidad media de precipitación
A partir de las características de las cuencas de los arroyos Lobos y del Castillo los
tiempos de concentración calculados son:
CUENCA
L (Km.)
J
T (horas)
Lobos
3,9
0,044
1,53
Castillo
1,7
0,059
0,77
A partir de estos valores y considerando un valor de I1/Id de 10,2 y las intensidades
medias diarias Id de sus correspondientes periodos de retorno, se obtienen los
siguientes valores de intensidad media de precipitación I para los distintos períodos
de retorno considerados:
I (mm/h)
PERIODOS
RETORNO (AÑOS)
Lobos
Castillo
10
17,51
26,30
50
22,49
33,77
100
24,59
36,93
500
29,45
44,22
24
Coeficiente de escorrentía
Para determinar el umbral de escorrentía P0 se efectuaron recorridos de campo y un
reconocimiento fotogeológico de las cuencas a fin de determinar los usos de la
tierra, tipos de suelo, tipos de terrenos y las características hidrológicas. A partir del
resultado de este análisis se efectuó una subdivisión de las cuencas a fin de
determinar la superficie de las áreas delimitar y la ponderación correspondiente de
los umbrales de escorrentía. Finalmente, a partir de estos valores se calcularon los
coeficientes de escorrentía para cada una de las subcuencas.
En la Tabla 3 se expresan las áreas delimitadas y los umbrales de escorrentía P0
ponderados estimados.
ARROYO DE LOBOS
Vegetación
P0 teórico Sup (Km2)
Fracción área
P0 ponderado
Forestal claro
24
2,37
0,73
17,5
Barbecho
8
0,58
0,18
1,4
Roca permeable
3
0,29
0,09
0,3
ARROYO DEL CASTILLO
Vegetación
P0 teórico Sup (Km2)
Fracción área
P0 ponderado
Forestal claro
24
0,06
0,14
3,4
Barbecho
8
0,3
0,79
6,3
Roca permeable
3
0,03
0,07
0,2
Tabla 3. Umbrales de escorrentía P0 ponderados
En la Tabla 4 se expresan los coeficientes de escorrentía C calculados para cada
uno de los períodos de retorno considerados
25
ARROYO DE LOBOS
T (años)
Pd
P0
C
10
53,2
50
0,01
50
68,3
50
0,06
100
74,7
50
0,08
500
89,4
50
0,12
ARROYO DEL CASTILLO
T (años)
Pd
P0
C
10
53,2
25,7
0,16
50
68,3
25,7
0,23
100
74,7
25,7
0,26
500
89,4
25,7
0,31
Tabla 4. Coeficientes de escorrentía C calculados
5.3.4. Caudales máximos de avenida
A partir de estos datos, se procedió a calcular los caudales máximos de avenida
correspondientes a los periodos de retorno considerados.
En la Tabla 5 se expresan los resultados obtenidos a partir de la valoración
efectuada.
T (años)
CAUDALES DE AVENIDA (m3/s)
Lobos
Castillo
10
0,2
0,5
50
1,4
1,0
100
2,1
1,2
500
3,8
1,8
Tabla 5. Caudales de avenida
En ambos casos los caudales estimados son inferiores a la capacidad de desagüe
de las obras de drenaje OD-2 y OD-3, 13,6 y 4,3 m3/seg respectivamente.
26
6. PELIGRO DE INUNDACIÓN
6.1. METODOLOGÍA UTILIZADA
En las cuencas aluviales cuando tienen lugar crecidas de los arroyos es cuando se
producen los peligros de inundación de las márgenes, es decir la posibilidad de
anegamiento de los márgenes aluviales. Se habla de riesgos cuando tienen lugar
daños o pérdidas económicas principalmente a consecuencia de los procesos de
erosión y del poder de arrastre de las aguas de inundación. Los efectos más
importantes tienen lugar sobre todo en las riberas de los cauces principales y su
extensión dependerá del caudal de avenida del arroyo, geometría del cauce,
presencia de vegetación, etc.
En general, para un determinado tramo del arroyo en el que no se produzcan
variaciones
geométricas
sedimentación),
la
altura
del
cauce
que
(ausencia
alcanza
la
significativa
lámina
de
de
agua
erosión
y
dependerá
fundamentalmente del caudal de avenida, siendo tanto mayor cuanto más elevado
sea éste. En general, se ha podido constatar que los distintos niveles de terraza
corresponden a determinados episodios de inundación de manera que su altura
sobre el cauce actual sería proporcional al período de retorno de la avenida.
Las actividades antrópicas que se desarrollan en las llanuras de inundación pueden
ser gravemente afectadas cuando se desborda un arroyo. Además de los efectos
primarios
que
se
producen
por
los
procesos
de
erosión/arrastre
y
de
sedimentación/colmatación, habría que añadir otros efectos secundarios como los
de deslizamientos de laderas, asentamientos, colapsos del terreno, etc.
Para determinar y delimitar las superficies de inundación existen diversos
procedimientos centrados fundamentalmente en dos métodos: los métodos
hidrológicos que se basan en aspectos hidrológicos (caudales máximos, períodos de
retorno, etc.) y los métodos geológicos que consideran otros factores como las
características de las sedimentación fluvial, geomorfología o análisis estratigráficos.
27
La metodología utilizada en este trabajo intenta conjugar tanto los aspectos
hidrológicos como los factores geológicos relacionados con las inundaciones. De
esta manera se contrastan los datos obtenidos mediante procedimientos estadísticos
y fórmulas hidráulicas con los rasgos y formas geomorfológicas que producen las
avenidas en la dinámica aluvial y evolución de los arroyos.
6.2. CONDICIONES DE CONTORNO Y PARÁMETROS HIDRÁULICOS
Para la delimitación de las zonas inundables que se exponen en el mapa del Anejo 2
se ha elaborado un modelo hidráulico unidimensional partiendo de la base
topográfica taquimétrica de detalle completada en el entorno del casco urbano de
Ucero. Este casco urbano comprenden dos barrios ubicados a ambos lados del río, y
en cada uno de ellos afluye un arroyo hacia el río principal, el arroyo de Lobos por la
calle Sierra y el Arroyo del Castillo bajando desde éste. La red de drenaje constará
por tanto de un cauce principal y dos afluentes prácticamente ortogonales y
opuestos.
La proximidad de ambas afluencias que se incorporan al río a través de obras de
fábrica de tipo tajea en el arroyo del Castillo (OD-3) y alcantarilla en el arroyo de
Lobos (OD-2), vertiendo cada una de ellas inmediatamente aguas arriba y aguas
abajo del puente que comunica ambos barrios y sobre el que se asienta la SO-920
(OD-1), complica la elaboración del modelo geométrico a partir de perfiles de cálculo
en cada uno de los ríos y arroyos, exigiendo ciertas simplificaciones. Estas
simplificaciones del modelo implican que algunos perfiles en las zonas de
confluencia pueden estar abiertos, para evitar los cruces entre ellos y/o entre los
bordes de canal.
Las condiciones de contorno específicas aplicadas al modelo han sido las
siguientes:
• Geometría de los cauces. El río Ucero se ha subdividido en tres tramos, uno
alto, otro medio en la zona de confluencias y uno bajo; para cada tramo se han
28
definido 9, 6 y 15 perfiles de cálculo respectivamente. En los arroyos de Lobos y
del Castillo se han definido 26 y 25 perfiles respectivamente. Al objeto de obtener
una cobertura más homogénea de perfiles se han complementado los tres
cauces con otros 41 perfiles extrapolados entre ellos a distancias de 10 metros.
• Obras de Fábrica. Se han modelizado las obras de fábrica OD-1, OD-2 y OD-3.
La primera y dado que la aplicación no dispone de herramientas de modelización
de un puente de sillería de arcos de medio punto, se modelizó como dos grandes
tajeas paralelas de arcos semicirculares con diámetro de 10 metros. La
topografía de uno de los arcos corresponde al canal abandonado, activo
únicamente en períodos de crecida.
• Régimen de flujo. Se ha considerado permanente, unidimensional y en régimen
mixto entre supercrítico y subcrítico. Este régimen se cumple estrictamente en el
río Ucero, no así en los arroyos de Lobos y del Castillo, no obstante y dado que
no se está elaborando un estudio de peligrosidad de inundación, sino de
delimitación de zonas inundables, esta simplificación puede considerarse válida a
efectos del trabajo.
• Caudales de cálculo. Obtenidos en el estudio hidrológico para los diferentes
períodos de retorno de 10 (máxima crecida ordinaria, MCO), 50, 100 y 500 años.
• Rugosidad. Estimada a partir de los valores del número de Manning que se
extraen de las tablas al uso, y que valoran “n” en función de las características
morfológicas y de uso del suelo y del tipo de fondo en las obras de drenaje. Los
valores empleados han sido:
Tipo de uso
Número de Manning (n)
Huerta y Bosque
0,050
Urbano
0,025
Monte bajo
0,060
OD-1 (arenas, arcillas y gravas aluviales)
0,025
OD-2 (hormigón)
0,025
OD-3 (encachado de piedra)
0,030
29
6.3. DISCUSIÓN DE RESULTADOS
Los resultados obtenidos en los esquemas y mapa de los Anejos 1 y 2 son bastante
coherentes con la interpretación geomorfológica, y así en río Ucero la avenida de
período de retorno de los 500 años prácticamente ocupa toda la llanura de
inundación y terraza baja. Esta coherencia de resultados valida el modelo de cálculo
empleado
En los barrios de Ucero por los que discurren los arroyos del Castillo y de Lobos
pueden producirse afecciones importantes para las avenidas de 100 y 500 años. Por
otro lado se producen acumulaciones en las partes bajas de ambos arroyos en el
entorno de la OD-3 y OD-2, no achacables a la dificultad de drenaje de ambas
obras, ya que éstas tienen capacidad suficiente para drenar la máxima avenida
extraordinaria, sino que estaría relacionado por las topografías de entrada a ambas
obras de drenaje que tienen un efecto de remanso, más marcado en la OD-3. En
este caso de la tajea OD-3 pudiera rebosarse el cuenco de entrada a la tajea y
verterse inmediatamente aguas arriba del puente OD-1 (ver foto de la OD-3).
Las velocidades en el canal principal del río Ucero son en general bajas, inferiores a
2 m/seg., En los arroyos del Castillo y de Lobos, dadas sus fuertes pendientes, se
pueden llegar a alcanzar en algunos perfiles velocidades de en torno a los 5 m/seg.,
lo que supone un importante poder destructivo y erosivo..
30
7. RESUMEN Y CONCLUSIONES
Este trabajo tiene como principal objetivo efectuar un estudio de avenidas y evaluar
el peligro de inundación de los sectores de suelo urbano no consolidado y suelo
urbanizable de las Normas Urbanísticas Municipales de Ucero (Soria).
La población de Ucero se sitúa aproximadamente a 1,7 kilómetros del nacimiento del
río homónimo, principalmente en la zona baja de la margen derecha del valle, así
como un pequeño sector en la margen izquierda. Dentro de la zona estudiada, se
observa la existencia de dos arroyos que desaguan al río dentro del casco urbano de
Ucero: el arroyo de Lobos, situado en la margen derecha, y el arroyo del Castillo en
la margen izquierda, cuyos antiguos cauces constituyen actualmente las calles
Sierra y Castillo respectivamente.
El arroyo de Lobos presenta una cuenca de 3,24 Km2, una longitud de 3,9 Km., con
un desnivel de 170 m. y una pendiente media de 4,4%. El arroyo del Castillo
presenta una cuenca de 0,39 Km2, una longitud de 1,7 Km., con un desnivel de 100
m. y una pendiente media de 5,9%.
Mediante la aplicación de un ajuste Gumbel a los registros deducidos de caudal
máximo anual en el caso del río Ucero y a los datos de lluvia máxima y la aplicación
de cálculos hidrometeorológicos en el caso de los arroyos de Lobos y del Castillo, se
deducen los siguientes caudales de avenida para periodos de retorno de retorno de
10, 50, 100 y 500 años.
T (años)
CAUDALES DE AVENIDA (m3/s)
Ucero
Lobos
Castillo
10
49,3
0,2
0,5
50
75,8
1,4
1,0
100
87,0
2,1
1,2
500
112,9
3,8
1,8
31
Se ha estimado la capacidad de desagüe de las obras de fábrica de los cauces y
con carácter general se muestran suficientes.
Para la delimitación de las zonas inundables asociadas a los posibles
desbordamientos que pudieran desencadenarse en el casco urbano de Ucero, se ha
efectuado, en primer lugar, una interpretación geomorfológica de las llanuras
aluviales. Sobre estas llanuras y a partir de los caudales estimados para periodos de
retorno de 10, 50, 100 y 500 años, y sobre las secciones de cálculo se aplicó un
modelo
hidráulico
geomorfologicamente
unidimensional.
las
llanuras
De
de
esta
inundación
manera
activas,
se
que
delimitaron
coinciden
sensiblemente con las zonas inundables estimadas en el modelo hidráulico.
En los barrios de Ucero por los que discurren los arroyos del Castillo y de Lobos
pueden producirse afecciones importantes para las avenidas de 100 y 500 años. Por
otro lado se producen acumulaciones en las partes bajas de ambos arroyos en el
entorno de la OD-3 y OD-2, no achacables a la dificultad de drenaje de ambas
obras, ya que éstas tienen capacidad suficiente para drenar la máxima avenida
extraordinaria, sino que estaría relacionado por las topografías de entrada a ambas
obras de drenaje que tienen un efecto de remanso, más marcado en la OD-3. En
este caso de la tajea OD-3 pudiera rebosarse el cuenco de entrada a la tajea y
verterse inmediatamente aguas arriba del puente OD-1.
Las velocidades en el canal principal del río Ucero son en general bajas, inferiores a
2 m/seg., En los arroyos del Castillo y de Lobos, dadas sus fuertes pendientes, se
pueden llegar a alcanzar en algunos perfiles velocidades de en torno a los 5 m/seg.,
lo que supone un importante poder destructivo y erosivo.
En las zonas inundables de los arroyos laterales, y con los tiempos de concentración
tan cortos, 1,53 horas el de Lobos y 0,77 horas el del Castillo, y con velocidades
medias superiores a 1 m/s en todos los casos, las inundaciones tendrían una
peligrosidad alta para personas y animales, así como una importante carga en
suspensión que incrementa su poder destructivo. Por ello pudiera ser recomendable
32
la canalización de estos arroyos desde la entrada en el casco urbano y su
aislamiento de las calles de Ucero.
Otra obra de mejora pudiera ser la reprofundización de la OD-3, al objeto de evitar
que rebose y drene aguas arriba de la OD-1.
En Valladolid, a 30 de septiembre de 2008
Fdo.: Luis Fernández Pérez
Fdo.: Alfonso Abad Gallego
Licenciado en Ciencias Geológicas
Ingeniero de Montes
33
ANEJO 1
ESQUEMAS
1
2
3
ANEJO 2
MAPA DE INUNDACIÓN
ANEJO 3
PERFILES LONGITUDINALES
Perfil longitudinal 1 Río Ucero
Simulacion avenidas en Ucero
Ucero bajo
957
Ucero Medio
Ucero Alto
Legend
EG Q500
EG Q100
956
EG Q50
WS Q500
EG MCO
WS Q100
955
WS Q50
WS MCO
Ground
Elevation (m)
954
953
952
951
950
949
0
50
100
150
200
250
300
350
Main Channel Distance (m)
Perfil longitudinal 2 Arroyo del Castillo
Castillo unico1
985
Legend
EG Q500
EG Q100
EG Q50
980
WS Q500
WS Q100
WS Q50
EG MCO
975
WS MCO
Ground
Elevation (m)
970
965
960
955
950
0
50
100
150
1
200
250
300
Perfil longitudinal 3 Arroyo de Lobos
Sierra unico
966
Legend
EG Q500
EG Q100
EG Q50
964
WS Q500
EG MCO
WS Q100
WS Q50
962
WS MCO
Ground
Elevation (m)
960
958
956
954
952
0
50
100
150
2
200
250
ANEJO 4
PERFILES TRANSVERSALES
Perfil 1
River = Ucero Reach = Alto
.06
975
RS = 340.260
.05
.025
.06
Legend
EG Q500
WS Q500
EG Q100
970
WS Q100
EG Q50
WS Q50
EG MCO
965
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
960
955
950
0
20
40
60
80
100
120
Station (m)
Perfil 2
.06
970
RS = 325.526
.05
.025
.06
Legend
EG Q500
968
WS Q500
EG Q100
966
WS Q100
EG Q50
964
WS Q50
EG MCO
Elevation (m)
962
WS MCO
Ground
960
Bank Sta
958
956
954
952
950
0
20
40
60
80
100
120
Station (m)
Perfil 3
.06
966
RS = 314.284
.05
.025
.06
Legend
EG Q500
WS Q500
964
EG Q100
WS Q100
962
EG Q50
WS Q50
Elevation (m)
960
EG MCO
WS MCO
Ground
958
Bank Sta
956
954
952
950
0
20
40
60
Station (m)
1
80
100
120
Perfil 4
.06
964
RS = 301.128
.05
.025
.
0
6
Legend
EG Q500
WS Q500
962
EG Q100
WS Q100
EG Q50
960
WS Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
958
Ground
Bank Sta
956
954
952
950
0
20
40
60
80
100
120
Station (m)
Perfil 5
.06
968
.025
RS = 292.112
.05
.025
.
0
6
Legend
EG Q500
966
WS Q500
964
WS Q100
962
WS Q50
EG Q100
EG Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
960
Ground
Bank Sta
958
956
954
952
950
0
20
40
60
80
100
120
140
Station (m)
Perfil 6
.06
964
.025
RS = 282.554
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
962
EG Q100
WS Q100
EG Q50
960
WS Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
958
Ground
Bank Sta
956
954
952
950
0
20
40
60
80
Station (m)
2
100
120
140
Perfil 7
.025
962
RS = 273.703
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
960
EG Q100
WS Q100
EG Q50
WS Q50
958
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
956
Bank Sta
954
952
950
0
20
40
60
80
100
120
140
Station (m)
Perfil 8
.025
960
RS = 266.288
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
EG Q100
958
WS Q100
EG Q50
WS Q50
EG MCO
956
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
954
952
950
0
20
40
60
80
100
120
140
Station (m)
Perfil 9
.025
955
RS = 254.663
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
EG Q100
954
WS Q100
EG Q50
WS Q50
EG MCO
953
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
952
951
950
0
10
20
30
40
Station (m)
3
50
60
70
Perfil 10
River = Ucero Reach = Medio
.025
956
RS = 245.751
.05
.
0
2
5
Legend
EG Q500
WS Q500
955
EG Q100
WS Q100
EG Q50
WS Q50
954
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
953
Bank Sta
952
951
950
0
10
20
30
40
50
60
Station (m)
Perfil 11 Aguas arriba del puente sobre la SO-920 (OD-1)
.025
957
RS = 242.5
Culv OD 1 puente sobre la SO-920
.05
.
0
2
5
Legend
EG Q500
WS Q500
956
EG Q100
WS Q100
EG Q50
955
WS Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
954
Ground
Bank Sta
953
952
951
950
0
10
20
30
40
50
60
Station (m)
Perfil 12 Aguas abajo del puente sobre la SO-920 (OD-1)
RS = 242.5
.025
957
Culv OD 1 puente sobre la SO-920
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
956
EG Q100
WS Q100
955
EG Q50
WS Q50
Elevation (m)
954
EG MCO
WS MCO
Ground
953
Bank Sta
952
951
950
949
0
20
40
Station (m)
4
60
80
Perfil 13
RS = 239.166
.025
957
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
956
EG Q100
WS Q100
EG Q50
955
WS Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
954
Ground
Bank Sta
953
952
951
950
0
20
40
60
80
Station (m)
Perfil 14
.025
955
RS = 230.915
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
EG Q100
954
WS Q100
EG Q50
WS Q50
EG MCO
953
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
952
951
950
0
10
20
30
40
50
60
70
80
Station (m)
Perfil 15
RS = 224.320
.05
955
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
EG Q100
954
WS Q100
EG Q50
WS Q50
EG MCO
953
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
952
951
950
0
10
20
30
40
Station (m)
5
50
60
70
Perfil 16
River = Ucero Reach = bajo
.025
956
RS = 214.329
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
955
EG Q100
WS Q100
EG Q50
WS Q50
954
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
953
Bank Sta
952
951
950
0
20
40
60
80
100
Station (m)
Perfil 17
.025
956
RS = 202.947
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
955
EG Q100
WS Q100
EG Q50
WS Q50
954
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
953
Bank Sta
952
951
950
0
20
40
60
80
100
Station (m)
Perfil 18
.025
956
RS = 185.632
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
955
EG Q100
EG Q50
WS Q100
WS Q50
954
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
953
Bank Sta
952
951
950
0
20
40
60
Station (m)
6
80
100
Perfil 19
.025
957
RS = 173.454
.05
.025
Legend
EG Q500
EG Q100
956
EG Q50
WS Q500
WS Q100
955
EG MCO
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
954
Ground
Bank Sta
953
952
951
950
0
20
40
60
80
100
Station (m)
Perfil 20
.025
958
RS = 158.167
.05
.025
Legend
EG Q500
EG Q100
957
WS Q500
EG Q50
956
WS Q100
WS Q50
Elevation (m)
955
EG MCO
WS MCO
Ground
954
Bank Sta
953
952
951
950
0
20
40
60
80
100
120
Station (m)
Perfil 21
.025
957
RS = 139.996
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
956
EG Q100
EG Q50
WS Q100
955
WS Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
954
Ground
Bank Sta
953
952
951
950
0
20
40
60
Station (m)
7
80
100
120
Perfil 22
.025
957
RS = 124.323
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
956
EG Q100
EG Q50
WS Q100
955
WS Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
954
Ground
Bank Sta
953
952
951
950
0
20
40
60
80
100
120
Station (m)
Perfil 23
.025
958
RS = 111.351
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
957
EG Q100
EG Q50
956
WS Q100
WS Q50
Elevation (m)
955
EG MCO
WS MCO
Ground
954
Bank Sta
953
952
951
950
0
20
40
60
80
100
120
Station (m)
Perfil 24
.025
960
RS = 98.704
.05
.
0
2
5
Legend
EG Q500
WS Q500
EG Q100
958
EG Q50
WS Q100
WS Q50
EG MCO
956
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
954
952
950
0
20
40
60
80
Station (m)
8
100
120
140
Perfil 25
.
0
2
5
960
RS = 84.746
.05
Legend
EG Q500
EG Q100
WS Q500
958
EG Q50
WS Q100
WS Q50
EG MCO
956
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
954
952
950
0
20
40
60
80
100
120
140
Station (m)
Perfil 26
.
960 0
2
5
RS = 69.635
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
EG Q100
958
EG Q50
WS Q100
WS Q50
EG MCO
956
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
954
952
950
0
20
40
60
80
100
120
140
160
Station (m)
Perfil 27
.
0
2
5
960
RS = 57.891
.05
.025
Legend
EG Q500
EG Q100
WS Q500
958
EG Q50
WS Q100
WS Q50
EG MCO
956
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
954
952
950
0
20
40
60
80
Station (m)
9
100
120
140
160
Perfil 28
. .025
962 0
6
RS = 51.398
.05
.025
Legend
EG Q500
EG Q100
960
WS Q500
EG Q50
WS Q100
EG MCO
958
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
Ground
956
Bank Sta
954
952
950
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
Station (m)
Perfil 29
. .025
962 0
6
RS = 38.883
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
960
EG Q100
EG Q50
WS Q100
WS Q50
958
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
956
Bank Sta
954
952
950
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
Station (m)
Perfil 30
RS = 27.670
.05
962
.025
Legend
EG Q500
EG Q100
960
EG Q50
WS Q500
EG MCO
WS Q100
958
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
Ground
956
Bank Sta
954
952
950
0
50
100
Station (m)
10
150
200
Perfil 31
River = Castillo Reach = unico1
RS = 283.171
.06
985
Legend
EG Q500
EG Q100
984
EG Q50
WS Q500
WS Q100
WS Q50
983
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
982
Bank Sta
981
980
979
0
5
10
15
20
25
Station (m)
Perfil 32
RS = 272.235
.06
984
Legend
EG Q500
EG Q100
983
EG Q50
WS Q500
WS Q100
EG MCO
982
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
Ground
981
Bank Sta
980
979
978
0
5
10
15
20
25
30
Station (m)
Perfil 33
RS = 263.068
.06
984
Legend
EG Q500
EG Q100
983
EG Q50
WS Q500
WS Q100
982
WS Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
981
Ground
Bank Sta
980
979
978
977
0
5
10
15
Station (m)
11
20
25
30
Perfil 34
RS = 250.886
.06
984
Legend
EG Q500
EG Q100
983
EG Q50
WS Q500
982
WS Q100
EG MCO
Elevation (m)
981
WS Q50
WS MCO
Ground
980
Bank Sta
979
978
977
976
0
5
10
15
20
25
30
35
Station (m)
Perfil 35
RS = 240.846
.06
983
Legend
EG Q500
EG Q100
982
EG Q50
WS Q500
WS Q100
981
WS Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
980
Ground
Bank Sta
979
978
977
976
0
5
10
15
20
25
30
35
Station (m)
Perfil 36
.06
983
RS = 230.297
.025
.06
Legend
EG Q500
EG Q100
982
EG Q50
EG MCO
981
WS Q500
WS Q100
Elevation (m)
980
WS Q50
WS MCO
Ground
979
Bank Sta
978
977
976
975
0
5
10
15
20
Station (m)
12
25
30
35
40
Perfil 37
.06
982
RS = 217.255
.025
.06
Legend
EG Q500
EG Q100
EG Q50
980
EG MCO
WS Q500
WS Q100
WS Q50
978
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
976
974
972
0
5
10
15
20
25
30
35
40
Station (m)
Perfil 38
.06
982
RS = 205.513
.025
.06
Legend
EG Q500
EG Q100
EG Q50
980
EG MCO
WS Q500
WS Q100
WS Q50
978
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
976
974
972
0
10
20
30
40
Station (m)
Perfil 39
.06
982
RS = 191.853
.025
.06
Legend
EG Q500
EG Q100
980
EG Q50
EG MCO
WS Q500
WS Q100
978
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
Ground
976
Bank Sta
974
972
970
0
10
20
30
Station (m)
13
40
50
Perfil 40
.06
979
RS = 179.062
.025
.06
Legend
EG Q500
978
EG Q100
977
EG MCO
EG Q50
WS Q500
WS Q100
976
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
975
Ground
Bank Sta
974
973
972
971
970
0
10
20
30
40
Station (m)
Perfil 41
.06
978
RS = 166.142
.025
.06
Legend
EG Q500
EG Q100
EG Q50
976
EG MCO
WS Q500
WS Q100
WS Q50
974
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
972
970
968
0
5
10
15
20
25
30
35
40
Station (m)
Perfil 42
RS = 152.164
.025
974
.06
Legend
EG Q500
EG Q100
973
EG Q50
EG MCO
WS Q500
972
WS Q100
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
971
Ground
Bank Sta
970
969
968
967
0
5
10
15
20
Station (m)
14
25
30
35
Perfil 43
RS = 139.916
.025
974
.06
Legend
EG Q500
973
EG Q100
972
EG MCO
EG Q50
WS Q500
WS Q100
971
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
970
Ground
Bank Sta
969
968
967
966
965
0
5
10
15
20
25
30
35
Station (m)
Perfil 44
RS = 125.769
.025
972
.06
Legend
EG Q500
EG Q100
971
EG Q50
EG MCO
970
WS Q500
WS Q100
Elevation (m)
969
WS Q50
WS MCO
Ground
968
Bank Sta
967
966
965
964
0
5
10
15
20
25
30
35
Station (m)
Perfil 45
RS = 116.060
.025
976
Legend
EG Q500
EG Q100
974
EG Q50
EG MCO
WS Q500
972
WS Q100
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
970
Ground
Bank Sta
968
966
964
962
0
5
10
15
20
Station (m)
15
25
30
35
40
Perfil 46
RS = 104.921
.025
970
Legend
EG Q500
EG Q100
969
EG Q50
EG MCO
WS Q500
968
WS Q100
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
967
Ground
Bank Sta
966
965
964
963
0
5
10
15
20
25
30
35
Station (m)
Perfil 47
RS = 93.010
.025
967
Legend
EG Q500
EG Q100
966
EG Q50
EG MCO
WS Q500
965
WS Q100
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
964
Ground
Bank Sta
963
962
961
960
0
5
10
15
20
25
30
35
Station (m)
Perfil 48
RS = 81.334
.025
965
Legend
EG Q500
EG Q100
964
EG Q50
EG MCO
WS Q500
WS Q100
963
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
Ground
962
Bank Sta
961
960
959
0
5
10
15
20
Station (m)
16
25
30
35
40
Perfil 49
RS = 71.636
.025
Legend
EG Q500
959.4
EG Q100
959.2
EG MCO
EG Q50
WS Q500
WS Q100
959.0
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
958.8
Ground
Bank Sta
958.6
958.4
958.2
958.0
957.8
0
5
10
15
20
25
30
35
Station (m)
Perfil 50
RS = 62.960
.025
Legend
EG Q500
EG Q100
958.2
EG Q50
EG MCO
WS Q500
958.0
WS Q100
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
957.8
Ground
Bank Sta
957.6
957.4
957.2
957.0
0
5
10
15
20
25
30
Station (m)
Perfil 51
RS = 54.766
.025
958.0
Legend
EG Q500
WS Q500
EG Q50
957.5
EG Q100
WS Q100
EG MCO
WS Q50
957.0
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
956.5
956.0
955.5
0
5
10
15
Station (m)
17
20
25
30
Perfil 52
RS = 43.551
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
956.4
EG Q100
WS Q100
956.2
EG Q50
WS Q50
Elevation (m)
956.0
EG MCO
WS MCO
Ground
955.8
Bank Sta
955.6
955.4
955.2
955.0
0
5
10
15
20
25
Station (m)
Perfil 53
RS = 36.553
.025
Legend
EG Q500
956.4
WS Q500
956.2
WS Q100
956.0
WS Q50
EG Q100
EG Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
955.8
Ground
Bank Sta
955.6
955.4
955.2
955.0
954.8
0
5
10
15
20
25
Station (m)
Perfil 54 Aguas arriba de la tajea del arroyo del Castillo (OD-3)
RS = 30
Culv OD 3 Tajea Arroyo Castillo
.025
Legend
EG Q500
956.4
EG Q100
956.2
WS Q500
EG Q50
WS Q100
WS Q50
956.0
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
955.8
Ground
Bank Sta
955.6
955.4
955.2
955.0
954.8
0
5
10
15
Station (m)
18
20
25
Perfil 55 Aguas abajo de la tajea del arroyo del Castillo (OD-3)
.
957.0 0
2
5
RS = 30
Culv OD 3 Tajea Arroyo Castillo
.05
Legend
EG Q500
EG Q100
956.5
EG Q50
EG MCO
WS Q500
956.0
WS Q100
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
955.5
Ground
Bank Sta
955.0
954.5
954.0
953.5
0
2
4
6
8
10
12
14
16
Station (m)
Perfil 56
.
954.10 0
2
5
RS = 21.371
.05
Legend
EG Q500
EG Q100
954.05
EG Q50
WS Q500
WS Q100
WS Q50
954.00
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
953.95
Bank Sta
953.90
953.85
953.80
0
2
4
6
8
10
12
14
16
Station (m)
Perfil 57
River = Sierra Reach = unico
.06
972
.025
RS = 278.859
.06
Legend
EG Q500
WS Q500
EG Q100
970
WS Q100
EG Q50
WS Q50
EG MCO
968
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
966
964
962
0
5
10
15
Station (m)
19
20
25
30
Perfil 58
.06
971
RS = 268.907
.025
.06
Legend
EG Q500
EG Q100
970
WS Q500
EG Q50
969
WS Q100
WS Q50
Elevation (m)
968
EG MCO
WS MCO
Ground
967
Bank Sta
966
965
964
963
0
10
20
30
40
Station (m)
Perfil 59
.06
971
RS = 259.774
.025
.06
Legend
EG Q500
970
EG Q100
969
EG MCO
EG Q50
WS Q500
WS Q100
968
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
967
Ground
Bank Sta
966
965
964
963
962
0
10
20
30
40
50
Station (m)
Perfil 60
.06
972
RS = 251.802
.025
.06
Legend
EG Q500
EG Q100
970
EG Q50
EG MCO
WS Q500
WS Q100
968
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
Ground
966
Bank Sta
964
962
960
0
10
20
30
Station (m)
20
40
50
60
Perfil 61
.06
972
RS = 243.813
.025
.06
Legend
EG Q500
EG Q100
970
EG Q50
WS Q500
WS Q100
WS Q50
968
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
966
Bank Sta
964
962
960
0
10
20
30
40
50
60
Station (m)
Perfil 62
.06
974
RS = 236.019
.025
.06
Legend
EG Q500
EG Q100
972
WS Q500
EG Q50
WS Q100
970
WS Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
968
Ground
Bank Sta
966
964
962
960
0
10
20
30
40
50
60
70
Station (m)
Perfil 63
.06
972
RS = 228.644
.025
.06
Legend
EG Q500
WS Q500
970
EG Q100
WS Q100
EG Q50
WS Q50
968
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
966
Bank Sta
964
962
960
0
10
20
30
40
Station (m)
21
50
60
70
Perfil 64
.06
972
RS = 220.348
.025
.06
Legend
EG Q500
WS Q500
970
EG Q100
EG Q50
WS Q100
WS Q50
968
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
966
Bank Sta
964
962
960
0
10
20
30
40
50
60
70
Station (m)
Perfil 65
.06
974
RS = 210.598
.025
.06
Legend
EG Q500
EG Q100
972
EG Q50
WS Q500
970
EG MCO
WS Q100
Elevation (m)
968
WS Q50
WS MCO
Ground
966
Bank Sta
964
962
960
958
0
20
40
60
80
Station (m)
Perfil 66
.06
974
RS = 197.460
.025
.06
Legend
EG Q500
EG Q100
972
WS Q500
EG Q50
970
WS Q100
WS Q50
Elevation (m)
968
EG MCO
WS MCO
Ground
966
Bank Sta
964
962
960
958
0
10
20
30
40
Station (m)
22
50
60
70
80
Perfil 67
RS = 184.128
.06
972
.025
.06
Legend
EG Q500
EG Q100
970
EG Q50
WS Q50
WS Q500
968
WS Q100
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
966
Ground
Bank Sta
964
962
960
958
0
10
20
30
40
50
60
Station (m)
Perfil 68
.06
970
RS = 171.653
.025
.
0
6
Legend
EG Q500
EG Q100
968
WS Q500
EG Q50
WS Q100
WS Q50
966
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
964
Bank Sta
962
960
958
0
10
20
30
40
50
60
Station (m)
Perfil 69
.06
968
RS = 160.160
.025
Legend
EG Q500
EG Q100
WS Q500
966
EG Q50
WS Q100
WS Q50
EG MCO
964
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
962
960
958
0
10
20
30
Station (m)
23
40
50
60
Perfil 70
RS = 147.518
.025
966
.
0
6
Legend
EG Q500
EG Q100
EG Q50
WS Q500
964
WS Q100
WS Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
962
Bank Sta
960
958
0
10
20
30
40
50
60
Station (m)
Perfil 71
.
966 0
6
RS = 135.592
.025
.06
Legend
EG Q500
EG Q100
WS Q500
964
EG Q50
WS Q100
WS Q50
EG MCO
962
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
960
958
956
0
10
20
30
40
50
60
Station (m)
Perfil 72
.06
966
RS = 122.799
.025
Legend
EG MCO
EG Q500
EG Q100
964
WS Q500
EG Q50
WS Q100
WS Q50
962
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
960
958
956
0
10
20
30
Station (m)
24
40
50
60
Perfil 73
.06
964
RS = 111.164
.025
Legend
EG Q500
EG Q100
963
EG Q50
WS Q500
962
WS Q100
WS Q50
Elevation (m)
961
EG MCO
WS MCO
Ground
960
Bank Sta
959
958
957
956
0
10
20
30
40
50
60
Station (m)
Perfil 74
.06
962
RS = 103.144
.025
Legend
EG Q500
EG Q100
961
EG Q50
WS Q500
WS Q100
WS Q50
960
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
959
Bank Sta
958
957
956
0
10
20
30
40
50
60
Station (m)
Perfil 75
RS = 95.422
.025
962
Legend
EG Q500
EG Q100
961
EG Q50
WS Q500
WS Q100
960
WS Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
959
Ground
Bank Sta
958
957
956
955
0
10
20
30
Station (m)
25
40
50
60
Perfil 76
RS = 88.990
.025
959
Legend
EG Q500
EG Q100
EG Q50
WS Q500
958
WS Q100
WS Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
957
Bank Sta
956
955
0
10
20
30
40
50
60
Station (m)
Perfil 77
RS = 80.786
.025
957.5
Legend
EG Q500
EG Q100
957.0
EG Q50
WS Q500
WS Q100
WS Q50
956.5
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
Ground
956.0
Bank Sta
955.5
955.0
954.5
0
10
20
30
40
50
Station (m)
Perfil 78
RS = 73.600
.025
957.0
Legend
EG Q500
WS Q500
956.5
EG Q100
WS Q100
EG Q50
956.0
WS Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
955.5
Ground
Bank Sta
955.0
954.5
954.0
953.5
0
10
20
30
Station (m)
26
40
50
Perfil 79
RS = 64.180
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
955.0
EG Q100
WS Q100
EG Q50
954.8
WS Q50
Elevation (m)
EG MCO
WS MCO
954.6
Ground
Bank Sta
954.4
954.2
954.0
953.8
0
5
10
15
20
25
30
35
Station (m)
Perfil 80 Aguas arriba del puente sobre el arroyo de Lobos (OD-2)
RS = 57
Culv OD 2 Arroyo Lobos/Sierra
.025
956.0
Legend
EG Q500
WS Q500
EG Q100
955.5
WS Q100
EG Q50
WS Q50
EG MCO
955.0
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
954.5
954.0
953.5
0
5
10
15
20
25
30
35
Station (m)
Perfil 81 Aguas abajo del puente sobre el arroyo de Lobos (OD-2)
.025
956.0
RS = 57
.05
Culv OD 2 Arroyo Lobos/Sierra
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
EG Q100
955.5
EG Q50
WS Q100
WS Q50
EG MCO
955.0
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
954.5
954.0
953.5
0
5
10
15
Station (m)
27
20
25
30
Perfil 82
.025
956.0
RS = 49.821
.05
.025
Legend
EG Q500
WS Q500
EG Q100
955.5
EG Q50
WS Q100
WS Q50
EG MCO
955.0
Elevation (m)
WS MCO
Ground
Bank Sta
954.5
954.0
953.5
0
5
10
15
20
25
30
Station (m)
Perfil 83
RS = 43.355
.05
Legend
EG Q500
954.4
EG Q100
954.2
WS Q500
954.0
WS Q100
EG Q50
EG MCO
Elevation (m)
WS Q50
WS MCO
953.8
Ground
Bank Sta
953.6
953.4
953.2
953.0
952.8
0
2
4
6
8
Station (m)
28
10
12
14
16
ANEJO 5
DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA
1
Puente de la carretera SO-920 sobre el río Ucero (OD-1) desde el N
Puente de la carretera SO-920 sobre el río Ucero (OD-1) desde el S
1
Zona de huertas de la margen izquierda al S de Ucero
Azud de derivación al molino al S de Ucero
2
Arroyo de Lobos desde el NO antes de su paso por la población de Ucero
Obra de drenaje OD-2 del arroyo de Lobos bajo la carretera SO-920
3
Arroyo del Castillo desde el ENE antes de su paso por la población de Ucero
Obra de drenaje OD-3 del arroyo del Castillo bajo la carretera SO-920
4
Puente de la carretera a Nafría sobre el río Ucero (OD-4) desde el S
Castillo de Ucero sobre las calizas nodulosas del Cretácico
5

normas urbanísticas municipales ucero (soria)

Transcripción

Documentos relacionados

Cañón del Río Lobos - Grupo Amadablan de Montañismo

Restauración de ríos y defensa frente a inundaciones

El Garmin eTrex 10 es el modelo más básico de la nueva

Cañón del Río Lobos - Fundación Patrimonio Natural de Castilla y