ICNC: Modelo de diseño de empalmes de pilares sin

ICNC: Modelo de diseño de empalmes de pilares sin

ICNC: Modelo de diseño de empalmes de pilares sin contacto
SN023a-ES-EU
ICNC: Modelo de diseño de empalmes de pilares sin
contacto
Este ICNC proporciona las reglas para la verificación de la idoneidad del "empalme de
pilares sin contacto" para el caso de pilares en "construcción simple". También
proporciona reglas para determinar la resistencia de atado a tracción del empalme a
efectos de la integridad estructural. Las reglas pueden utilizarse para evaluar la resistencia
total del empalme para todos los modos posibles de fallo basados en las reglas de EN 19931-8, para determinar las resistencias de los componentes individuales en una unión.
Índice
1.
Generalidades
2
2.
Modelo de diseño
3
3.
Parámetros
5
4.
Platabanda del ala
7
5.
Grupo de tornillos en el cubrejuntas del ala
9
6.
Platabanda del alma
11
7.
Grupo de tornillos de la platabanda del alma
11
8.
Grupo de tornillos en el alma del pilar
13
9.
Integridad estructural (bajo fuerza de atado)
14
10.
Límites de aplicación
15
11.
Antecedentes
15
Página 1
ICNC: Modelo de diseño de empalmes de pilares sin contacto
SN023a-ES-EU
1.
Generalidades
Un empalme de pilares sin contacto es un empalme donde las fuerzas se transfieren a través
de las platabandas y tornillos, no a través del contacto directo entre columnas. En la Figura
1.1. se muestran empalmes típicos de pilares sin contacto. Dichos empalmes se utilizan donde
no se requiere tener continuidad de la rigidez. En SN025, se dan detalles de la configuración
de la estructura y la ubicación de los empalmes.
En SN024, se proporciona asesoramiento para el dimensionamiento inicial de los empalmes
en pilares sin contacto. El modelo de diseño de los empalmes se explica a continuación.
1
1
1
G
(a)
1
G
(b)
G
(c)
G
(d)
Leyenda: 1. Forros (sombreado donde hay chapas de empalme ocultas en la parte posterior )
G Separación entre pilares
Figura 1.1
Empalmes típicos de pilares sin contacto
a) Cubrejuntas exteriores en el ala para secciones del mismo tamaño
b) Cubrejuntas exteriores e interiores en el ala para secciones del mismo tamaño
c) Cubrejuntas interiores en el ala para secciones del mismo tamaño
d) Cubrejuntas exteriores en el ala para secciones de diferente tamaño
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SN023a-ES-EU
2.
Modelo de diseño
El modelo de diseño puede adoptarse para todos los tipos de empalmes de pilares sin
contacto, que se muestran en la Figura 1.1. Sin embargo, por brevedad, en este ICNC se
muestra el procedimiento detallado sólo para empalmes de pilares sin contacto, con
cubrejuntas exteriores en el ala y dos platabandas en el alma (por ejemplo en ambos lados del
alma del pilar), tal como se muestra en la Figura 1.1(d).
En el modelo de diseño se asume que el momento flector y parte de la fuerza axial es resistida
por los cubrejuntas del ala. La fuerza cortante y parte de la fuerza axial es resistida por las
platabandas del alma.
Como alternativa a esta suposición, puede asumirse que el momento flector y la carga axial es
resistida por los cubrejuntas del ala y que las platabandas del alma resisten únicamente la
fuerza cortante, pero este último procedimiento no se muestra aquí.
Se asume que los detalles de la distribución de tornillos es tal que no existe posibilidad de
pandeo local de las platabandas y cubrejuntas entre las sujeciones. Por consiguiente, en este
ICNC sólo se consideran las resistencias de las secciones transversales.
Las opiniones varían acerca del tipo de tornillos que deben ser utilizados en los empalmes de
los pilares sin contacto. Si los empalmes se ubican de acuerdo con la sección 3 de SN025,
pueden utilizarse tornillos no pretensados de la categoría A. Cuando el deslizamiento es
inaceptable deberían utilizarse tornillos pretensados en uniones de categoría B (resistentes al
deslizamiento en el estado límite de servicio) o en uniones de categoría C (resistentes a
deslizamiento en el estado límite último).
Para esfuerzo máximo a compresión en los cubrejuntas del ala y compresión máxima en las
platabandas del alma (véase la Figura 2.1):
‰
Se asume que todas las vigas están sujetas a una combinación de cargas permanentes
y variables.
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M Ed
N Ed
V Ed
NEd
=
NEd,G + NEd,Q
VEd
=
VEd,G + VEd,Q
MEd
es el momento nominal de cálculo
(véase SN005) (debido a las acciones
permanentes y variables) en la parte
superior del pilar, es decir en el nivel
de la planta ubicada inmediatamente
por debajo del empalme.
=
MEd,G + MEd,Q
V Ed
N Ed,fp,c
2 N Ed,wp
Figura 2.1
Para la evaluación de NEd,fp,c y NEd,wp, véanse
las secciones 4 y 6.
Para compresión máxima en los cubrejuntas del ala y en las platabandas del alma
Para esfuerzo máximo a tracción en los cubrejuntas del ala (véase la Figura 2.2):
‰
Para el momento nominal de cálculo MEd, se asume que las vigas que originan el
momento están sometidas a una combinación de cargas permanentes y variables
‰
Para el diseño por fuerza axial del pilar NEd,G, se asume que todas las vigas están
sometidas únicamente a cargas permanentes.
M Ed
NEd,G
es la fuerza axial en el pilar debida a
las cargas permanentes en todas las
vigas
VEd
=
MEd
es el momento nominal de cálculo
(véase SN005) (debido a las acciones
permanentes y variables) en la parte
superior de la columna, es decir en el
nivel de la planta ubicada
inmediatamente por debajo del
empalme.
N Ed,G
V Ed
N Ed,fp,t
=
VEd,G + VEd,Q
MEd,G + MEd,Q
Para la evaluación de NEd,fp,t, véase la sección
4.
Figura 2.2
Para tracción máxima en los cubrejuntas del ala
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La resistencia de cálculo y el modo de fallo de la unión son el valor y el modo que tienen la
menor resistencia de todos los posibles modos de fallo. Consulte la Tabla 2.1 dada a
continuación, para ver las reglas relativas a cada modo de fallo.
Tabla 2.1
Resistencia de diseño para empalmes en columnas no portantes
Modo de fallo
Número de
sección
Cubrejuntas del ala
NRd,fp,c
NRd,fp,t
4
Distribución de tornillos en el cubrejuntas del ala
VRd,fp
VRd,fp,ser
5
Platabanda del alma
NRd,wp,c
6
Distribución de tornillos en la platabanda del alma
VRd,wp
VRd,wp,ser
7
Distribución de tornillos en el alma del pilar
VRd,w
VRd,w,ser
8
Integridad estructural del empalme
NRd,u
9
En la sección 3, se da una lista de los parámetros específicos para el modelo de diseño.
En la sección 10, se encuentran las limitaciones para la aplicación de estas reglas.
En la sección 11se encuentran los antecedentes de estas reglas
3.
Parámetros
e 1,fp
p1,fp
p1,fp
Lj
n fp=8
p1,fp
gv
h fp
p1,fp
Lj
p1,fp
n fp=8
p1,fp
e 2,fp
p 2,fp
e 2,fp
b fp
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t f,uc
t pa
e 2,w
e 1,wp
e 1,w
gv
p 1,wp
n wp=4
p 1,wp
n wp=4
h wp
e 2,wp
p 2,wp
e 2,wp
b wp
t fp
t f,lc
Figura 3.1
Detalles de empalmes de pilares y parámetros
Afp
Área de un cubrejuntas del ala
Awp
Área de una platabanda del alma
Af,lc
Área de un ala del pilar inferior
Af,uc
Área de un ala del pilar superior
As
Área resistente a tracción del tornillo
Auc
Área del pilar superior
Aw,lc
Área del pilar inferior
Aw,uc
Área del alma del pilar superior
bf,uc
Ancho del ala del pilar superior
bfp
Ancho del cubrejuntas del ala
bwp
Ancho de la platabanda del alma
d
Diámetro del tornillo
do
Diámetro del agujero del tornillo
fub
Resistencia última de los tornillos
fu,p
Resistencia última de las platabandas
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fu,uc
Resistencia última del pilar superior
fy,p
Límite elástico de las platabandas y cubrejuntas
fyb
Límite elástico de los tornillos
hfp
Altura del cubrejuntas del ala
huc
Canto del pilar superior
hwp
Altura de la platabanda del alma
nfp
Número de tornillos entre un cubrejuntas del ala y el pilar superior
nwp
Número de tornillos entre la platabanda del alma y el pilar superior
tf,lc
Espesor del ala del pilar inferior
tf,uc
Espesor del ala del pilar superior
tfp
Espesor del cubrejuntas del ala
tpa
Espesor del forro
tw,lc
Espesor del alma del pilar inferior
tw,uc
Espesor del alma del pilar superior
twp
Espesor de la platabanda del alma
Los símbolos que no se presentan aquí están definidos en las partes relevantes de EN1993.
4.
Platabanda del ala
El diseño por carga axial del cubrejuntas del ala debería verificarse en relación a la fuerza
axial de cálculo (tanto a compresión como a tracción)
NEd,fp,c ≤ NRd,fp,c
(1)
(Para compresión en el cubrejuntas del ala)
NEd,fp,t ≤ NRd,fp,t
(2)
(Para tracción en el cubrejuntas del ala)
El esfuerzo máximo de cálculo por compresión en el cubrejuntas del ala (NEd,fp,c) se calcula a
partir de :
N Ed,fp,c =
⎛ Af,uc ⎞
M Ed
⎟⎟
+ (N Ed,G + N Ed,Q )⎜⎜
huc
⎝ Auc ⎠
El esfuerzo máximo de cálculo por compresión en el cubrejuntas del ala (NEd,fp,c) se calcula a
partir de :
N Ed, fp, t =
⎛ Af, uc ⎞
M Ed
⎟⎟
− N Ed, G ⎜⎜
huc
⎝ Auc ⎠
Donde:
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MEd
es el momento nominal de cálculo (debido a las cargas permanentes y variables) en
el pilar superior, por ejemplo a nivel de la planta ubicada inmediatamente por debajo
del empalme (véase SN005).
Nota: Si NEd,fp,t es menor que cero, entonces no hay esfuerzo de tracción en la platabanda del
ala, y no se requiere verificar (2).
La resistencia de cálculo del cubrejuntas del ala en compresión (NRd,fp,c) se calcula a partir de
§ 6.2.4(2) de EN1993-1-1.
La resistencia de cálculo del cubrejuntas a tracción (NRd,fp,t) se calcula a partir de § 6.2.3(2) de
EN1993-1-1.
⎛ Afp f y,p 0.9 Afp,net f u,p ⎞
⎟⎟
N Rd,fp,t = min⎜⎜
;
γ M2
⎝ γ M0
⎠
Donde:
Afp,net
= Afp − 2tfpdo
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5.
Grupo de tornillos en el cubrejuntas del ala
La resistencia de cálculo del grupo de tornillos del cubrejuntas del ala debe verificarse en
relación a la fuerza axial de cálculo (por ejemplo de compresión) en el cubrejuntas del ala.
NEd,fp,c ≤ VRd,fp
Adicionalmente, para tornillos de categoría B, la fuerza de cálculo por servicio no debe
exceder la resistencia de cálculo por deslizamiento. NEd,fp,c,,ser ≤ VRd,fp,ser
La resistencia de cálculo del grupo de tornillos viene dada por las siguientes expresiones:
Para tornillos de categoría A: A cortadura y aplastamientoo (§ 3.4.1(1) (a) of EN1993-1-8)
VRd,fp
min. ( ∑ Fb,Rd ; nfpFv,Rd)
=
Donde:
nfp
es el número de tornillos entre un cubrejuntas del ala y el pilar superior
Fb,Rd
es la resistencia a aplastamiento de cálculo de un tornillo en el cubrejuntas del ala,
dado en la Tabla 3.4 de EN1993-1-8 como:
Fb,Rd =
k1α b f u,p d t fp
γ M2
donde, para esta configuración:
Fv,Rd
αb
=
⎛e
⎞
p
f
1
min. ⎜ 1, fp ; 1, fp − ; ub ; 1,0 ⎟
⎜ 3d o
⎟
3d o 4 f u, p
⎝
⎠
k1
=
⎞
⎛ e2,fp
p 2,fp
min. ⎜⎜ 2 ,8
− 1,7; 1,4
− 1,7; 2 ,5 ⎟⎟
do
do
⎠
⎝
es la resistencia de cálculo a cortante de un solo tornillo, dado en la Tabla 3.4 de
EN1993-1-8. Sin embargo, debe aplicarse un factor de reducción, βp a Fv,Rd si el
espesor del forro tpa es mayor que un tercio del diámetro nominal del tornillo, d
(véase § 3.6.1(12) de EN1993-1-8). De esta manera, el valor de Fv,Rd viene dado por:
Fv,Rd
=
β pα v f ub As
γ M2
⎛ 9d
⎞
Donde β p = min⎜
; 1⎟
⎜ 8d + 3tpa
⎟
⎝
⎠
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Tornillos de categoría B:
VRd,fp
=
VRd,fp,ser =
Resistentes al deslizamiento en el estado límite de servicio
(§ 3.4.1(1) (b) of EN1993-1-8)
min. ( ∑ Fb,Rd ; nfpFv,Rd)
nfpFs,Rd,ser
Donde:
nfp, Fb,Rd y Fv,Rd se han definido anteriormente
Fs,Rd,ser es la resistencia de cálculo por deslizamiento para una superficie de fricción simple
de un tornillo pretensado de clase 8.8 o 10.9, en el estado límite de servicio, dado en
§ 3.9.1 de EN1993-1-8 como:
=
Fs, Rd,ser
ks μ
γ M3,ser
Fp,c
Para el estado límite de servicio: γM3,ser = 1,1 (Tabla 2.1 de EN-1993-1-8)
Para tornillos de categoría C: Resistencia al deslizamiento en el estado límite último
(§ 3.4.1(1) (c) de EN1993-1-8)
VRd,fp
=
mín ( ∑ Fb,Rd ; nfpFs,Rd)
Donde:
nfp y Fb,Rd se han definido anteriormente
Fs,Rd
es la resistencia de cálculo al deslizamiento para una superficie de fricción simple en
el estado límite último, dado por:
Fs, Rd
=
ks μ
γ M3
Fp, c
Para el estado límite último: γM3 = 1,25 (Tabla 2.1 de EN-1993-1-8)
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6.
Platabanda del alma
En circunstancias normales, la fuerza cortante horizontal VEd (la fuerza que se origina por el
gradiente de momentos y no la debida a fuerzas de viento) es resistida por las platabandas del
alma. Sin embargo, VEd es generalmente pequeño para pilares en "construcción simple" (véase
SN020) y, por consiguiente, no se presenta una verificación específica en este ICNC.
Despreciando VEd, la resistencia axial de cálculo de la platabanda del alma debe verificarse
simplemente en relación al esfuerzo de diseño por compresión:
NEd,wp ≤ NRd,wp,c
El esfuerzo de cálculo por compresión en una platabanda del alma (NEd,wp) se calcula a partir
de:
N Ed, wp =
N Ed Aw,uc
2Auc
La resistencia de cálculo de una platabanda del alma en compresión (NRd,fp,c) se calcula a
partir de § 6.2.4(2) de EN1993-1-1.
N Rd, wp,c =
Awp f y,p
γ M0
Si la resistencia de la sección transversal de la platabanda del alma necesita verificarse para
una combinación de fuerza axial y cortante, debe realizarse en base a § 6.2.1 (5) of
EN1993-1-1.
7.
Corrigendum
4/1/08
Grupo de tornillos de la platabanda del alma
Cuando se desprecia la fuerza cortante VEd (véase la sección 6), la resistencia de cálculo de la
platabanda del alma debe verificarse en relación al esfuerzo de cálculo por compresión en la
platabanda del alma (NEd,wp, indicado anteriormente en la sección 6):
NEd,wp ≤ VRd,wp
Adicionalmente para tornillos de categoría B, la fuerza de cálculo en el estado límite de
servicio no debería exceder la resistencia de cálculo por deslizamiento, es decir NEd,wp,ser ≤
VRd,wp,ser
La resistencia de cálculo del grupo de tornillos viene dada como se indica a continuación:
Tornillos de categoría A: A cortadura y aplastamiento (§ 3.4.1(1) (a) de EN1993-1-8)
VRd,wp = mín ( ∑ Fb,Rd ; nwpFv,Rd)
Donde:
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nwp
es el número de tornillos que conectan la platabanda del alma con el pilar superior
Fb,Rd
es la resistencia de cálculo a aplastamiento de un tornillo en una platabanda del alma,
dado en la Tabla 3.4 de EN1993-1-8 como:
Fb,Rd =
k1α b f u,p d t wp
γ M2
donde para esta configuración:
Fv,Rd
αb
=
⎞
⎛ e1, wp p1, wp 1
f
mín ⎜⎜
;
− ; ub ; 1,0 ⎟⎟
3d o 4 f u,p
⎠
⎝ 3d o
k1
=
p2, wp
⎛ e2, wp
⎞
mín ⎜⎜ 2,8
− 1,7; 1,4
− 1,7; 2 ,5 ⎟⎟
do
do
⎝
⎠
se ha definido en la sección 5
Tornillos de categoría B: Resistentes al deslizamiento en el estado límite de servicio
(§ 3.4.1(1) (b) de EN1993-1-8)
VRd,wp = mín ( ∑ Fb,Rd ; nwpFv,Rd)
VRd,wp,ser
=
nwpFs,Rd,ser
Donde:
nwp , Fb,Rd y Fv,Rd se han definido anteriormente
Fs,Rd,ser
=
ks μ
γ M3,ser
Fp,c
Para el estado límite de servicio, γM3,ser = 1,1 (Tabla 2.1 de EN-1993-1-8)
Tornillos de categoría C: Resistencia al deslizamiento en el estado límite último (§ 3.4.1(1)
(c) de EN1993-1-8)
VRd,wp
= mín ( ∑ Fb,Rd ; nwpFs,Rd)
Donde:
nwp y Fb,Rd se han definido anteriormente
Fs,Rd
se ha definido en la sección 5
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8.
Grupo de tornillos en el alma del pilar
La resistencia de cálculo del grupo de tornillos del pilar superior debe verificarse en relación a
la fuerza axial de cálculo en el alma del pilar
N Ed, w ≤ VRd, w
Adicionalmente para tornillos de categoría B, la fuerza de cálculo en servicio no debería
exceder la resistencia de cálculo por deslizamiento, es decir NEd,w,ser ≤ VRd,w,ser
La fuerza de cálculo por compresión en el alma del pilar superior (NEd,w) se calcula a partir de:
N Ed, w =
N Ed Aw,uc
Auc
La resistencia de cálculo del grupo de tornillos viene dada como se muestra a continuación:
Tornillos categoría A: A cortadura y aplastamiento (§ 3.4.1(1) (a) de EN1993-1-8)
VRd,w = mín ( ∑ Fb,Rd ; 2nwpFv,Rd)
Donde:
nwp
es el número de tornillos que unen la platabanda del alma con el pilar superior
Fb,Rd
es la resistencia de cálculo a aplastamiento de un tornillo en el alma del pilar, dado
en la Tabla 3.4 de EN1993-1-8 como:
Fb,Rd =
k1α b f u,uc d t w,uc
γ M2
donde, para esta configuración:
⎛ e1, w
α b = min ⎜⎜
⎝ 3d 0
;
p1, wp
3d 0
⎞
f ub
1
− ;
; 1,0 ⎟⎟
4 f u,uc
⎠
⎛ p2, wp
⎞
− 1,7; 2 ,5 ⎟⎟
k1 = min ⎜⎜1,4
d0
⎝
⎠
Fv,Rd
se ha definido en la sección 5
Tornillos de categoría B: Resistentes al deslizamiento en el estado límite de servicio
(§ 3.4.1(1) (b) de EN1993-1-8)
VRd,wp = mín ( ∑ Fb,Rd ; 2nwpFv,Rd)
VRd,w,ser =
2nwpFs,Rd,ser
Donde:
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nwp , Fb,Rd y Fv,Rd están definidos anteriormente
Fs,Rd
se ha definido en la sección 5
Para tornillos de categoría C: Resistencia al deslizamiento en el estado límite último
(§ 3.4.1(1) (c) de EN1993-1-8)
VRd,w ≤ mín ( ∑ Fb,Rd ; 2nwpFs,Rd)
Donde:
nwp y Fb,Rd han sido definidos anteriormente
Fs,Rd
se ha definido en la sección 5
9.
Integridad estructural (bajo fuerza de atado)
EN1993-1-8 no proporciona asesoramiento alguno acerca de la resistencia de atado de las
uniones. Sin embargo, debido a las grandes deformaciones asociadas con este modo de fallo,
se recomienda utilizar la resistencia a rotura (fu), para el cálculo de la resistencia de atado,
donde el coeficiente parcial de atado γM,u puede tomarse como 1,1.
Conservadoramente, se puede asumir que la fuerza de atado del empalme del pilar sea
resistido sólo por los cubrejuntas del ala.
La resistencia axial de cálculo del empalme del pilar (a tracción) debería verificarse contra la
fuerza de atado de cálculo en el pilar:
NEd,u ≤ NRd,u
Donde:
N Rd, u = 2N Rd, u,fp
⎛ 0 ,9 Afp,net f u,p
N Rd,u,fp = min ⎜⎜
; nfp Fv,Rd,u ; nfp Fb,Rd,u
γM,u
⎝
⎞
⎟
⎟
⎠
De la Tabla 3.4 en EN1993-1-8:
Fv,Rd,u = Fv,Rd =
α v f ub As
γ M,u
Fb,Rd,u = Fb,Rd =
y
k1α b f u,p d tfp
γ M,u
Donde:
nfp
= Número de tornillos entre un cubrejuntas del ala y el pilar superior
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γM,u
= 1,1 para la resistencia de atado
⎛ e1, fp p1, fp 1 f ub
⎞
;
− ;
; 1,0 ⎟
⎜ 3d 0 3d 0 4 f u, p
⎟
⎝
⎠
α b = min ⎜
p2, fp
⎛ e2, fp
⎞
− 1,7; 1,4
− 1,7; 2 ,5 ⎟⎟
k1 = min ⎜⎜ 2 ,8
d0
d0
⎝
⎠
10. Límites de aplicación
Tornillos en agujeros normales:
No pretensados, clases 4.6 a 10.9
Pretensados, clases 8.8 ó 10.9
Para evitar el pandeo local de las platabandas y cubrejuntas, la distancia entre las sujeciones
debe ser igual o menor que 9tε (véase Nota 2, de la Tabla 3.3 en EN1993-1-8).
11. Antecedentes
Las reglas de esta ICNC están basadas en:
(1) European recommendations for the design of simple joints in steel structures Document prepared under the supervision of ECCS TC10 by: J.P. Jaspart, S. Renkin
and M.L. Guillaume - First draft, September 2003.
(2) Joints in Steel Construction – Simple Connections (P212). The Steel Construction
Institute and The British Constructional Association Ltd., 2002.
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SN023a-ES-EU
Registro de Calidad
TÍTULO DEL RECURSO
ICNC: Modelo de diseño de empalmes de pilares sin contacto
Referencias(s)
DOCUMENTO ORIGINAL
Nombre
Compañía
Fecha
Creado por
Abdul Malik
The Steel Construction
Institute
Feb 2005
Contenido técnico revisado por
Edurne Nunez
The Steel Construction
Institute
Nov 2005
1. Reino Unido
G W Owens
SCI
11/1/06
2. Francia
A Bureau
CTICM
11/1/06
3. Suecia
A Olsson
SBI
11/1/06
4. Alemania
C Müller
RWTH
11/1/06
5. España
J Chica
Labein
11/1/06
G W Owens
SCI
11/5/06
Traducción realizada y revisada por:
eTeams International Ltd.
21/02/06
Recurso de traducción aprobado por: Edurne Nuñez
Labein
24/03/06
Contenido editorial revisado por
Contenido técnico respaldado por los
siguientes socios de STEEL:
Recurso aprobado por el
Coordinador técnico
DOCUMENTO TRADUCIDO
Página 16