Remodelación del tratamiento biológico de la EDAR Gavà

Remodelación del tratamiento biológico de la EDAR Gavà

ARTÍCULOS
Resumen
En este artículo se describen los trabajos de reforma de las Líneas 3 y 4 de
la EDAR da Gavà-Viladecans (Barcelona), para convertir un proceso de depuración convencional por fangos activos en un proceso híbrido Hybas para
la eliminación biológica de materia
orgánica y nitrógeno mediante zonas
aerobias-anóxicas-aerobias-anóxicas.
Las zonas aerobias incluyen un relleno
de plástico y, además, se ha cambiado
la aireación con turbinas por una parrilla de difusores alimentados por turbosoplantes. Se presentan también los
criterios de dimensionado aplicados
al diseño del tratamiento Hybas y se
muestran los resultados analíticos obtenidos durante las primeras semanas
de funcionamiento de las líneas tras su
reforma y puesta en marcha.
Palabras clave:
EDAR, remodelación, procesos de lecho móvil, proceso híbrido Hybas,
IFAS, eliminación de nitrógeno.
TÉCNICOS
Remodelación del tratamiento
biológico de la EDAR
Gavà-Viladecans mediante
el proceso híbrido Hybas
Por: Araitz Santamaria1; Gorka Zalakain1; Marta Hernández2; Silvia
Fernández3; Josep Gassó3
Veolia Water Solutions & Techonologies - AnoxKaldnes
C/ Portuetxe, 23, Oficina 1-1 - 20018 San Sebastián (Guipúzcoa)
Tel.: 943 315 225 - Fax: 943 311 611
E-mail: [email protected]; [email protected]
1
Cadagua
Gran Vía, 45, 7ª y 8ª - 48011 Bilbao (Vizcaya)
Tel.: 944 817 300 - Fax: 944 817 361
E-mail: [email protected] - www.cadagua.es
2
Empresa Metropolitana de Sanejament, S.A. (EMSSA)
C/ Madrazo, 50-52, 1º, 2ª - 08006 Barcelona
Tel.: 932 093 555
E-mail: [email protected]; [email protected] - www.emssa.com
3
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Abstract
Remodelling biological treatment of Gavà-Viladecans WWTP by Hybas hybrid
process
This article describes the reform of
Lines 3 and 4 of Gavà-Viladecans
WWTP (Barcelona, Spain) to turn
an active sludge conventional purification process into an Hybas hybrid
process to eliminate biological organic matter and nitrogen by aerobic
zones-anoxic-aerobic-anoxic.
The
aerobic zones includes a plastic landfill. Moreover, the turbine’s aeration
has been changed to diffusers with
turboboosts. The Hybas treatment design is presented too, together the
analytical results obtained during lines
start-up.
Keywords:
WWTP, remodelling, moving bed process, Hybas hybric process, IFAS, nitrogen removal.
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A
1. Introducción
través de la resolución del
‘Proyecto básico de ampliación de los tratamientos
de la depuradora de Gavà-Viladecans’ y su adjudicación a Cadagua,
la entidad pública Empresa Metropolitana de Sanejament (EMSSA)
planteó modificar las Líneas 3 y 4
del tratamiento biológico de dicha
EDAR, adoptando la tecnología Hybas de AnoxKaldnes, empresa especializada en la depuración de aguas
residuales mediante lechos móviles
perteneciente a Veolia Water Solutions & Technologies.
De esta manera, se pretendía ampliar el tratamiento biológico existente, que solo biodegradaba materia
orgánica, a fin de que también pudiera eliminar nitrógeno, sin aumentar el volumen de los reactores existentes. En esta misma resolución la
EMSSA decidió modificar las Líneas
1 y 2 de la EDAR mediante la adopción de reactores de membrana
MBR.
La solución proyectada por Cadagua se centraba exclusivamente en
los nuevos tratamientos biológicos
y en un nuevo tratamiento terciario
(solo para MBR), por lo que no preveía ninguna actuación en las etapas
de pretratamiento, decantación primaria, tratamiento de fangos primarios y en exceso, espesador de fangos, digestión y deshidratación. En
concreto, las actuaciones proyectadas por la EMSSA para las Líneas
3 y 4 incluían la reconversión de los
reactores biológicos existentes que
debían adaptarse a una configuración
D(anóxico)-N(aerobio)-D(anóxico)N(aerobio), y la sustitución del sistema de aireación con turbinas por
turbosoplantes. Además, de acuerdo
con el proyecto de Cadagua, la eliminación de fósforo se haría mediante un sistema de dosificación de
sulfato de alúmina.
Los datos de carga de diseño facilitados por la EMSSA corresponden a una situación a corto plazo
(año 2020), siendo el caudal mensual
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máximo a tratar por las cuatro líneas
de tratamiento biológico de la EDAR
(MBR + Hybas) de 64.000 m3/día.
La población equivalente (he) a tratar en las Líneas 3 y 4 (Hybas) corresponde a 187.000 he. Los límites
de vertido son los establecidos en la
Directiva Europea 91/271/CEE sobre tratamiento de aguas residuales
urbanas, transpuesta a la normativa
española por el RD Ley 11/1995. Se
detalla, asimismo, el dimensionado
del nuevo tratamiento en la EDAR
de Gavà-Viladecans, se describen los
trabajos de remodelación y se presentan algunos resultados analíticos
obtenidos una vez arrancado el nuevo proceso biológico.
2. Tratamiento Hybas
Los tratamientos biológicos basados en el proceso Hybas combinan
simultáneamente, en una determinada fracción del reactor biológico,
procesos de biomasa en suspensión
y procesos de biomasa adherida a
soporte móvil [1]. El objetivo de esta
combinación es crear una biopelícula en el soporte, principalmente formada por bacterias nitrificantes, y
realizar la eliminación de materia
orgánica, tanto en condiciones óxicas como anóxicas (desnitrificación), por medio de la biomasa en
suspensión. El hecho de que la nitrificación ocurra en biopelícula
permite trabajar con edades del fango en suspensión menores que en un
proceso de fangos activos convencional, consiguiendo un sistema
compacto y robusto, que garantiza
la nitrificación a bajas temperaturas
y que presenta fangos con buenas
características de sedimentación.
Esta solución presenta las siguientes ventajas frente al sistema
convencional de fangos activos:
– Sistema compacto, reducción de
volumen aerobio (concentración
en biopelícula de bacterias de lento crecimiento requiriendo menor
volumen de reactor).
– Bajas necesidades de soporte plástico.
– Mayor capacidad de nitrificación
a bajas temperaturas.
TÉCNICOS
– Estabilidad y robustez de la nitrificación ante inhibiciones por tóxicos.
– Mejores características de sedimentación del fango.
El sistema Hybas de AnoxKaldnes, como proceso IFAS, presenta
también las siguientes ventajas específicas:
– Sistema de aireación robusto que
no requiere mantenimiento, por lo
que no es necesario extraer el relleno plástico, evitando así paradas
técnicas y operaciones costosas.
– Empleo de soporte de gran superficie específica, diseñado especialmente para este tipo de aplicación,
y, por tanto, reducción del volumen aerobio.
– Obtención de un sistema de mezcla completa en el que no se crean
caminos preferenciales que reducen el rendimiento del proceso.
– Facilidad de implantación en reactores de fangos activos existentes.
Muy útil para la remodelación de
EDAR existentes [2, 3].
3. Configuración y
dimensionado del Hybas
Para el dimensionado del proceso
Hybas se empleó un procedimiento
de diseño desarrollado por AnoxKaldnes, contrastado con simulaciones mediante el uso de una herramienta informática, desarrollada por
Anoxkaldnes y CEIT, que combina
los modelos de fangos activos ASM
de la IWA y el modelo biopelícula
con coloide [4], en la plataforma de
simulación WEST. Tal y como se ha
indicado anteriormente, el dimensionado Hybas se realizó para las Líneas 3 y 4 de tratamiento, que contaban con un volumen total
disponible de 12.000 m3, dividido
en dos líneas de 6.000 m3 cada una.
En la Tabla 1 se recogen las características del agua de entrada al
tratamiento biológico después de la
decantación primaria, características
empleadas para el diseño del tratamiento biológico, según información
facilitada por la EMSSA en el pliego de las bases del proyecto básico.
En la remodelación de esta EDAR,
Tabla 1
Caudal medio diario
m3/d
32.000
Caudal punta
3
m /h
2.000
DQO total
mg/l
613
DBO5
mg/l
245
SST
mg/l
144
NTK
mg/l
50
N-NH4
mg/l
45
PT
mg/l
9
ºC
16
Temperatura de diseño
Tabla 1. Características del agua de entrada
al tratamiento biológico.
Tabla 2
Límite
de
vertido
DBO5
mg/l
< 15
Concentración
esperada
< 15
DQO
mg/l
< 75
< 75
SST
mg/l
< 35
< 35
Parámetro Unidad
N-NH4
<1
N-NO3
< 6,5
NTK
<3
NT
mg/l
< 10
PT
mg/l
<1
<1
Tabla 2. Límites de vertido y concentraciones
de salida previstas.
Cadagua comprobó la viabilidad de
trabajar con los cuatro decantadores
primarios existentes a caudal de diseño. En la Tabla 2 se presentan
los límites de vertido a alcanzar y
las concentraciones de salida previstas en el modelo de tratamiento Hybas, en cuyo proyecto se ha
puesto como condición obligada
para las Líneas 3 y 4 realizar la
reconversión de los reactores biológicos, adaptándolos a una configuración D-N-D-N.
Partiendo de esta configuración
(Figura 1), se optó por modificar la
toma de la recirculación interna desde la zona aerobia de salida del reactor, a la salida de las zonas híbridas
(Figura 2), lo que suponía una mejora desde el punto de vista de proceso, ya que el flujo de caudal a la
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ARTÍCULOS
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ARTÍCULOS
Figura 1. Configuración solución base.
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segunda cámara anóxica se reduciría
considerablemente, disminuyendo
así el aporte de oxígeno. Además, al
ser la concentración de nitratos en
el reactor H3 (desde donde se recircularían al reactor D1) más elevada
que en el reactor A, el caudal de recirculación resultante es más bajo,
reduciendo aún más el aporte de oxígeno al primer reactor anóxico D1.
A lo largo del año 2008, AnoxKaldnes y CEIT desarrollaron un proyecto de I+D donde se operó una planta
piloto con las configuraciones de la
solución base y esta solución variante, con el fin de optimizar la operación de este proceso [5].
60
3.1. Reactores biológicos
El volumen de los reactores biológicos de las Líneas 3 y 4 de tratamiento biológico disponible para
implantar el proceso Hybas era de
12.000 m3 y se deberían tratar 32.000
m3/día. Los parámetros de proceso
adoptados y obtenidos mediante el
dimensionado Hybas se indican en
la Tabla 3. El reparto de zonas
anóxicas y óxicas, las cantidades de
relleno en cada reactor híbrido y los
tiempos de retención, son los presentados en la Tabla 4. Así, se estableció una primera zona anóxica de
2.071 m3 por línea, una posterior
zona aerobia híbrida de 929 m3 con
soporte plástico K3, dos zonas aerobias híbridas de 907 m3 con un
33% de soporte plástico K3, una
segunda zona anóxica de 861 m3, y
finalmente, una cámara aerobia de
325 m3. Por tanto, el 49% del volumen disponible se destinaría a zonas
anóxicas, mientras que el 51% correspondería a zonas aerobias.
TÉCNICOS
Figura 2. Configuración solución variante.
Tabla 3
Parámetro
Unidades
Valor
N nitrificar
N desnitrificar
TRH
kg/día
kg/día
Horas
mg/l
mg/l
mg/l
%
%
kg ST/día
kg ST/día
kg ST/día
Días
Días
1.117
925
9
3.000 (sin eliminación química de P)
3.500 (con eliminación química de P)
2.400
250
75-135
6.438
1.017
7.455
3
6
kg N/día
g N/kg SVLM*h
m3
784
3,3
4.142
141
1,4
1.722
49
SSLM
SSVLM
Recirculación interna adoptada
Recirculación externa
Producción fangos biológicos
Producción fangos químicos
Producción fangos secundarios
Edad Fango aerobia es suspensión
Edad Fango total en suspensión
Desnitrificación
N desnitrificar en D1
Tasa de desnitirificación 16ºC
Volumen D1
N desnitrificar D2
Tasa de desnitirificación 16ºC
Volumen D2
Volumen anóxico / Volumen total
Nitrificación
Volumen cámara desgasificación
Volumen disponible para híbridos
Tasa nitrificación SSLM 16ºC
Nitrificación en SSLM
Tasa nitrificación BP 16ºC
Nitrificación en BP
Superficie de relleno adoptada
Tipo soporte plástico
Superficie específica K3
Volumen K3
Volumen aerobio / Volumen total
Decantación secundaria
Velocidad ascensional media dec. 2º
Velocidad ascensional máx. dec. 2º
g N/kg SVLM*h
m3
%
m2/m3
m3
%
650
5.486
1,7
438
0,75
679
906.000
K3
500
1.812
51
m/hora
m/hora
0,69
1,04
m3
m3
g N/kg SSLM*h
kg N/día
g N/m2*día
kg N/día
m2
Tabla 3. Parámetros más significados del proceso.
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ARTÍCULOS
TÉCNICOS
Tabla 4
Zona
Anóxico D1
Híbrido 1
Híbrido 2
Híbrido 3
Anóxico D2
Aerobio A
Total
Volumen por línea
(m3)
2.071
929 (317 m3 K3)
907 (296 m3 K3)
907 (293 m3 K3)
861
325
6.000
Volumen total
(m3)
4.142
1.858 (634 m3 K3)
1.814 (592 m3 K3)
1.814 (586 m3 K3)
1.722
650
12.000
Tiempo de residencia
(horas)
3,11
1,39
1,36
1,36
1,29
0,5
9
Tabla 4. Volúmenes de los reactores Líneas 3 y 4.
colectores de salida del tercer reactor híbrido H3, también en obra civil, previo a los reactores anóxicos
D2. En estos reactores anóxicos tiene lugar una desnitrificación terciaria en la que se eliminan parte de los
nitratos formados en los reactores
híbridos. En principio, no hay aporte de una fuente externa materia
orgánica en el segundo reactor
anóxico D2, pero esta configuración
permite en un futuro incluir dicho
suministro en caso de que la concentración de nitrógeno de entrada
al tratamiento biológico aumente.
Finalmente, en los reactores A se
eliminan las burbujas de nitrógeno
formadas en la zona anóxica D2 y
se reduce el amonio residual, trabajando a niveles de oxígeno inferiores
a los reactores híbridos. Para los
momentos en los que se pretenda
reutilizar el efluente de los decanta-
3.2. Aireación
de los reactores aerobios
Los reactores híbridos y los reactores aerobios sin relleno A disponen
de una parrilla de aireación cubriendo toda la superficie del fondo de
los reactores. Las parrillas de aireación fueron diseñadas según especificaciones técnicas de AnoxKaldnes.
Este sistema de aireación combinado con la presencia de soporte plástico, presenta una buena transferencia de oxígeno para cubrir las
necesidades por nitrificación. Se
calcularon los requerimientos de aire
teniendo en cuenta un factor punta
de 1,5 y una temperatura máxima de
30 ºC. En los cálculos de aire se incluyeron la aireación necesaria para
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Según la configuración adoptada,
el agua residual llega a los reactores
anóxicos D1 tras pasar por el pretratamiento y por la decantación
primaria. Estos reactores reciben la
recirculación externa de fangos desde los decantadores secundarios y la
recirculación interna proveniente de
los reactores híbridos H3, desde
donde se aportan los nitratos a desnitrificar. Los reactores anóxicos
están dotados de agitadores hiperboloides verticales para mantener la
biomasa en suspensión.
El agua pasa después a los reactores híbridos, que llevan un relleno
plástico diseñado especialmente
para este tipo de aplicaciones, en el
que se genera una biopelícula rica
en bacterias nitrificantes. En los
reactores híbridos H1 se degrada el
exceso de materia orgánica no eliminado en los reactores anóxicos por
medio de la biomasa en suspensión.
La nitrificación tiene lugar tanto en
la biopelícula como en la materia en
suspensión.
Debido a las dimensiones de la
planta y a fin de asegurar los requerimientos hidráulicos y el adecuado
movimiento del relleno, fue necesario variar la dirección del flujo en
los reactores híbridos, siendo perpendicular al resto de los reactores.
Este cambio de flujo se consigue
empleando un canal de reparto ejecutado en obra civil en el sentido
longitudinal del primer reactor híbrido H1, tal y como se indica en el
esquema de implantación adjunto
(Figura 3). Se incluyó, además, un
canal de recogida de agua de los
dores secundarios, se previó un sistema de dosificación de sulfato de
alúmina con el objeto de eliminar
fósforo. En estos casos se produciría
un incremento de la producción de
fangos, lo que afectaría a la concentración de sólidos de los reactores
biológicos. Durante estos periodos,
y dado que la dosificación de sulfato de alúmina mejora las propiedades de decantación de los fangos, se
podría trabajar a niveles de sólidos
de 3,5 g/l en los reactores, manteniendo así la fracción volátil del
licor mezcla y, por tanto, las tasas
de desnitrificación de las zonas
anóxicas.
Figura 3. Reactores de fangos activos existentes (izquierda) y cambio de flujo Hybas (derecha).
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ARTÍCULOS
limpieza de los colectores de salida,
los canales de reparto y los canales
de recogida.
Las tuberías de alimentación de
aire a cada una de las zonas híbridas
y aerobias están equipadas con válvulas reguladoras. El sistema de
aireación de cada reactor H1, H2 y
H3 se compone de 4 emparrillados,
cada uno de ellos con una bajante.
En cada bajante hay una válvula de
mariposa manual para controlar el
aire suministrado a cada parrilla. En
cada reactor H1, H2 y H3 se instaló
un medidor óptico de oxígeno disuelto que serviría para medir el
nivel de oxígeno disuelto de cada
reactor y regular el aire que llega a
cada reactor desde la tubería principal de suministro de aire de las turbosoplantes.
3.3. Decantadores
secundarios
En el proyecto de remodelación
de la EDAR Gavà-Viladecans Cadagua se recalcularon las velocidades ascensionales de los decantadores existentes en las Líneas 3 y 4, y
no se estimó necesario incluir nuevos decantadores. Tampoco se mo-
Tabla 5
Condiciones de
diseño
D1
H1
H2
H3
D2
A
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Figura 5. Trabajos de obra civil.
N-NH4
(mg/l)
N-NO3
(mg/l)
9,9
6,9
3,9
1,6
1,6
0,9
0,48
3,3
5,9
8,1
5,9
6,4
Nitrificación MLSS
(kg N/día)
Total
Nitrificación BP
(kg N/día)
Desnitrificación
(kgN/día)
784
160
141
110
269
233
190
141
27
438
692
1.130
925
925
Tabla 5. Resultados de simulación WEST.
dificaría el tratamiento posterior de
estabilización de fangos. La concentración de sólidos en suspensión de
entrada a los decantadores estimada
fue del orden de 3.000 mg/l correspondiente a una edad del fango en
suspensión de 5,6 días, siendo la
producción de fangos biológicos
diaria estimada de 6.438 kg ST/día.
3.4. Simulación WEST
En la Tabla 5 se presentan los
resultados de simulación mediante
la plataforma WEST en cuanto a las
concentraciones de amonio y nitra-
Figura 4. Cronograma de trabajos de implantación Hybas.
62
TÉCNICOS
tos obtenidos en cada reactor, así
como las tasas de nitrificación en
suspensión y en biopelícula, y las
tasas de desnitrificación en los reactores anóxicos.
4. Remodelación
del tratamiento biológico
e implantación
del proceso Hybas
En la Figura 4 se muestra el cronograma de remodelación e implantación del sistema Hybas, donde se
observa que el tiempo transcurrido
desde que se inició el acopio de materiales, hasta el arranque del proceso biológico fue de solo 27 semanas,
lo que demuestra la facilidad de implantación de los sistemas Hybas y
su idoneidad para remodelar tratamientos biológicos ya existentes.
Posteriormente se incluyen varias
fotografías del transcurso de las obras
de remodelación (Figuras 5, 6 y 7).
4.1. Modificaciones
de obra civil
Se construyeron nuevos muros
para separar las distintas zonas
anóxicas y aerobias en cada una de
las líneas. Para variar la dirección
del flujo en los reactores híbridos se
construyeron los canales de reparto
de agua, que consistían en dos muros
de hormigón hasta el fondo de los
reactores. Se perforaron los muros
de separación de los reactores de
fangos activos existentes para poder
colocar los colectores de salida de
los reactores híbridos H1. Para se-
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ARTÍCULOS
TÉCNICOS
Figura 6. Calderería del reactor híbrido H3.
4.2. Descripción de trabajos
de calderería
En lo que concierne a la calderería, se diferencian el trabajo en taller
y el trabajo en obra. Se intentó adelantar en taller la mayor parte posible para facilitar el montaje en obra,
debido a los cortos plazos de entrega. La construcción tanto de los colectores de salida como de las parrillas de aireación se llevó a cabo
prácticamente en su totalidad en el
taller. Así, el montaje en obra consistió en montar los colectores de
salida, colocar y nivelar las parrillas
de los reactores aerobios, las tuberías de aireación de los canales de
reparto y de recogida. Asimismo, se
llevó a cabo la unión de las parrillas
con la tubería principal de aire.
5. Puesta en marcha
del tratamiento biológico
remodelado
Tanto el llenado de los reactores
como la introducción de relleno se
Figura 7. Introducción del relleno en reactor híbrido H1.
realizaron de forma gradual, a fin de
favorecer desde el principio el correcto movimiento del soporte dentro del líquido. La introducción de
relleno se inició una vez comprobado el correcto funcionamiento del
sistema de aireación.
Para evitar que el arranque del
proceso biológico se prolongara demasiado, se aceleró el proceso de
formación de biomasa en suspensión
mediante la siembra de fango biológico proveniente de las líneas de
tratamiento MBR de la propia
EDAR (Líneas 1 y 2). La recirculación externa se puso en marcha inmediatamente. Se procuró arrancar
el proceso con una concentración de
SSLM de unos 1.000 mg/l y concentraciones de OD en torno a 4 mg/l,
para favorecer la nitrificación en
biopelícula. Por su parte, la recirculación interna fue graduándose en
función de la concentración de
N-NO3 de los reactores anóxicos D1.
Transcurridas 4 semanas de alimentación en semicontinuo, ya se podía
observar un espesor aceptable de la
biopelícula en el soporte plástico
(Figura 8).
6. Resultados obtenidos
Los caudales tratados por las Líneas 3 y 4, las concentraciones de
entrada y salida de sólidos en suspensión (SS), la demanda química
de oxígeno (DQO), la demanda bioquímica de oxígeno (DBO5), el ni-
Figura 8. Aspecto de la biopelícula a las 4
semanas del llenado de los reactores.
trógeno y las concentraciones de
sólidos en suspensión del licor mezcla (SSLM) se presentan en las Figuras 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15 y 16.
El periodo mostrado corresponde
al periodo de puesta en marcha desde la fase inicial en la que se introdujo el soporte plástico (23/09/10)
hasta alcanzarse un grado de estabilización del proceso casi completo
(02/01/11). Como puede verse en las
figuras, el caudal tratado por el proceso Hybas es algo inferior al de
diseño. Durante las primeras semanas de operación se fueron ajustando las purgas de fango a las cargas
tratadas llegando a estabilizar los
sólidos en suspensión en los reactores a mediados del mes de noviembre. Los valores de amonio a la salida han oscilado entre 1 y 10 mg/l
a lo largo del periodo. Asimismo, el
ajuste de la recirculación interna, ha
permitido al final del periodo alcanzar valores de nitratos en el efluente
del orden de 5-6 mg/l.
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parar los reactores híbridos H2 y H3
se construyó un muro en el que se
distribuyeron los pasamuros necesarios para la posterior colocación
de los colectores de salida. Esta misma operación se llevó a cabo para
la instalación de los colectores de
salida de los reactores híbridos H3.
Este muro, a cierta distancia de la
pared de hormigón existente, se utilizó a su vez para obtener un canal
de recogida del agua que devolvía
la dirección inicial al flujo.
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ARTÍCULOS
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7. Conclusiones
Como principal conclusión hay
que señalar la facilidad de implantación de un proceso híbrido Hybas
sobre un tratamiento de fangos activos existente. Asimismo, el arranque del proceso biológico fue
rápido y se produjo sin grandes dificultades. La biopelícula se generó
en poco tiempo. Desde el inicio se
obtuvieron excelentes resultados de
eliminación de materia orgánica y
sólidos en suspensión, y los valores
de las analíticas muestran que los
procesos de nitrificación y desnitrificación se pusieron en marcha en
pocas semanas.
En resumen, los resultados de
nitrificación y desnitrificación obtenidos en los meses de arranque del
proceso biológico Hybas han sido
altamente satisfactorios, obteniéndose valores de nitrógeno total de salida en torno a 15 mg/l. Es de esperar que las tasas de nitrificación
aumenten progresivamente, hasta
llegar a la estabilización completa
del proceso.
En cuanto a la desnitrificación
primaria, se ha ido ajustando el grado de recirculación interna y de
MLSS a través de la purga de fangos.
La desnitrificación terciaria podrá
optimizarse reduciendo la concentración de oxígeno disuelto en el
tercer reactor híbrido H3 en función
de las necesidades de nitrificación.
El automatismo de la regulación
de las soplantes dependiente de la
concentración de oxígeno disuelto
en los reactores permite ajustar el
consumo energético de aireación,
aunque tal vez para optimizar aún
más el consumo de energía, podría
incluirse un control del set point del
oxígeno disuelto en función de la
concentración de N-NH4 de entrada
y de salida. También cabe destacar
la facilidad de operación que presenta el tratamiento biológico de esta
tecnología Hybas.
En definitiva, hay que destacar
el éxito en la ejecución de las obras
descritas. Así, bajo la dirección de
EMSSA, la empresa Cadagua, responsable del diseño y ejecución de
TÉCNICOS
Figura 9. Caudales de entrada al tratamiento Hybas.
Figura 10. Concentraciones de DBO5 de entrada y salida del tratamiento Hybas.
Figura 11. Concentraciones de DQO de entrada y salida del tratamiento Hybas.
Figura 12. Concentraciones de SS de entrada y salida del tratamiento Hybas.
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TÉCNICOS
Figura 13. Concentraciones de N-NH4 de entrada y salida del tratamiento Hybas.
Figura 14. Concentraciones de N-NH4 de entrada y N-NOx de salida del tratamiento Hybas.
Figura 15. Concentraciones de NT de entrada y salida del tratamiento Hybas.
Figura 16. Concentraciones de SSLM en las Líneas 3 y 4 del tratamiento Hybas.
los trabajos, en estrecha colaboración con AnoxKaldnes, proveedor
de la tecnología Hybas, han conseguido satisfacer de forma plena, la
culminación de los trabajos, optimizando los plazos y calidades de
la obra. Esta tecnología ha permitido remodelar un tratamiento biológico sin eliminación de nutrientes
a un tratamiento biológico con garantías de nutrientes, manteniendo
el volumen de los reactores biológicos existentes y las instalaciones
de los decantadores secundarios
existentes.
8. Bibliografía
[1] Christensson, M.; Welander, T.
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ARTÍCULOS
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